Experimental Study on Early Mechanical Properties of Recycled Aggregate Concrete after NaHCO3 Carbonation
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摘要:
为提高再生骨料混凝土(Recycled Aggregate Concrete，RAC)的固碳效率和力学性能，采用碳酸氢钠(NaHCO3)溶液对RAC进行浸泡养护和加速碳化，进行了立方体、棱柱体抗压试验和四点抗折试验，研究了三种碳化环境(自然碳化、碳化箱碳化、NaHCO3溶液碳化)和碳化龄期(3~28 d)对RAC早期力学性能的影响。结果表明，相较于自然养护，NaHCO3溶液碳化环境最大可以提高RAC的8.4%的早期抗压强度和12.4%的抗折强度，但会提高脆性；在21 d之前，NaHCO3溶液碳化后的RAC的早期抗压强度和强度发展略低于碳化箱碳化环境，但在28d时显著提高；碳化龄期对RAC的抗折强度影响不大，但在相同龄期时，NaHCO3溶液碳化后的抗折强度最高。通过热重分析发现，NaHCO3溶液碳化后RAC的碳酸钙含量比碳化箱碳化后高10.3%，比自然碳化高16.5%。最后，提出了NaHCO3溶液碳化后RAC的早期力学性能指标计算方法和本构方程。
Abstract:In order to improve the carbon fixation efficiency and mechanical properties of recycled aggregate concrete (RAC), sodium bicarbonate (NaHCO3) solution was used for soaking curing and accelerated carbonation of RAC. Cube and prism compression tests and four point bending tests were conducted to study the effects of three carbonation environments (natural carbonation, carbonation box carbonation, NaHCO3 solution carbonation) and carbonation age (3-28 d) on the early mechanical properties of RAC. The results showed that compared to the natural environment, the carbonation environment of NaHCO3 solution can increase the early compressive strength and flexural strength of RAC by up to 8.4% and 12.4%, respectively, but it can also increase brittleness. Before 21 days, the early compressive strength and strength development of RAC after carbonation of NaHCO3 solution were slightly lower than those in the carbonation environment of the carbonation box, but significantly improved at 28 days; The carbonation age has little effect on the flexural strength of RAC, but at the same age, the flexural strength of NaHCO3 solution after carbonation is the highest. Through thermogravimetric analysis, it was found that the calcium carbonate content in RAC after carbonation of NaHCO3 solution was 10.3% higher than that after carbonation in the carbonation box, and 16.5% higher than that of natural carbonation. Finally, a calculation method and constitutive equation for the early mechanical properties of RAC after carbonation of NaHCO3 solution were proposed.
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随着中国环境保护法的日趋严格和“禁塑令”的逐步实施，利用可再生可降解生物质纤维基材料代替塑料材料已成为重要研究课题[1]。研究开发可替代塑料产品的可降解绿色材料对于中国社会经济的清洁可持续发展具有重要现实意义。纤维素是自然界中储量最丰富的可再生生物质资源，其主要来源于植物纤维，其中包括农业废弃草类植物[2]。纤维素是线性高分子，易于改性，水解后可得到99%葡萄糖，葡萄糖单元C2、C3、C6位上具有较活泼的羟基基团，可发生一系列与羟基有关的化学反应，如纤维素酯化、醚化、接枝共聚和交联反应等。纤维素酯和纤维素醚常用于涂料领域，重要的纤维素酯有纤维素硝酸酯、纤维素黄酸酯、纤维素乙酸酯和纤维素硫酸酯等。纤维素醚主要有甲基纤维素、乙基纤维素、羟乙基纤维素(HEC)、羟丙基纤维素(HPC)和羧甲基纤维素(CMC)等。基于纤维素的绿色可降解特性，纤维素经过疏水疏油改性可进一步拓宽其应用范围。纤维素基双疏材料是指以纤维素为原料或基底通过物理或化学改性生成的具有疏水疏油性能的材料，其水油接触角一般大于90°，当接触角大于150°时为超疏水/超疏油材料。日常生活中最常见的自然界中拥有天然双疏特性且具有自清洁功能的物质有荷叶[3]、羽毛[4](如鸟羽、鸭绒)、昆虫翅膀[5](如蜻蜓、蜜蜂、苍蝇的翅膀)等。纤维素基双疏材料的特点使其代替塑料成为可能。
本文主要介绍了常见纤维素基双疏材料的制备方法及其性能特点，比较了纤维素基双疏材料制备方法的优缺点和疏水疏油表面原理，阐述了纤维素基双疏材料在水油分离、纺织、阻燃材料和空气净化等领域的应用过程，并对纤维素基双疏材料的未来发展方向进行了展望。
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图 1 纤维素基双疏材料应用框架图Figure 1. Application frame diagram of cellulosic hydrophobic and oleophobic materials1. 纤维素基双疏材料的制备
1.1 双疏复合膜材料
纤维素基双疏复合膜材料的制备方法主要有流延法、浸涂法、喷涂法、静电纺丝法和等离子体处理技术等，为了改善双疏效果，复合膜材料制备方法因材料特性的不同而有所不同。
最常用的是流延法[6]，即将溶剂、试剂、助剂等混合成均匀的溶液倒入模具或基材上，进行定性干燥。该方法操作简单、生产效率高，可大批量生产。Tang等[7]采用流延法制备出疏水/疏油复合膜。首先将醋酸纤维素(CA)与丙酮、乙二醇混合成溶液，然后浇筑在聚四氟乙烯(PTFE)膜上，真空干燥后得到PTFE-CA复合膜，该复合膜水、油接触角分别为141.2±1.2°和158±2.1°，具有良好的防油污性。当CA质量浓度为9 wt%时，PTFE-9CA复合膜具有稳定的脱盐效果，以含
1000 mg/L原油为污物的盐水为进料进行直接接触式膜蒸馏(DCMD)测试，连续运行18 h后PTFE-9 CA复合膜的产水通量保持在16.85 kg/m2·h左右，脱盐率接近100%。Zhou等[8]以纤维素纳米晶体(CNC)等为原料，聚(丙烯酸)-g-CNC-g-聚(丙烯酸六氟丁酯-co-7-(2-甲基丙烯酰氧基乙氧基)-4-甲基香豆素)为稳定剂，采用流延法制备了厚度为0.5~0.6 mm的光响应性纤维素纳米晶改性含氟聚丙烯酸酯乳胶膜，该乳胶膜水、油接触角最高分别为148.1°和116.3°，并且在紫外光照射下具有自修复性能。该乳胶膜中含有香豆素基团，香豆素基团在254 nm紫外线照射下产生光裂解反应，100℃加热增加了聚合物链的流动性，使移动的未交联的线性链迁移并填充划痕，在365 nm紫外线照射下香豆素基团产生光二聚反应，使线性聚合物链交联在一起，实现划痕修复，最大拉伸值由3.0 MPa增加至6.4 MPa；该方法存在的缺陷是在干燥过程中出现样品厚薄不均匀，易出现气泡或条纹现象。静电纺丝法可以避免流延法存在的缺陷。静电纺丝[9]是指聚合物溶液中的高分子流体在强电场中雾化后进行喷射纺丝，该方法可以生产出纳米级聚合物纤维，且具有较高的比表面积。通过静电纺丝法制备的膜孔隙率较高，增加了其在海水淡化、水油分离等领域的应用。Justin等[10]以醋酸纤维素为基底，加入到乙酸乙酯和二甲亚砜重量比为1∶1组成的混合溶液中，采用静电纺丝法制备的静电纺丝再生纤维素膜的则表现出水下超疏油性，油接触角为126±2°,膜的油水分离效率为99.99%，水通量高达
59000 L/(m2·h)。Zhang等[11]采用静电纺丝法将金属有机骨架(MOF)和ZrO2纳米颗粒添加到聚四氟乙烯(PTFE)纳米孔中，改善了PTFE的纳米结构，使其更均匀稳定，油接触角提高到110°，水接触角高达145°，静电纺丝PTFE-ZrO2膜显示出良好的疏水疏油性，将PTFE-ZrO2膜纺丝在纸上，用苏丹染色花生油的油滴，亚甲基蓝染色水滴，疏液效果良好(图3(d))。Nadir等[12]采用静电纺丝法制备了纤维素纳米纤维膜，然后将SiO2纳米颗粒附着在纤维表面，得到了改性全疏纤维素纳米纤维膜(简称全疏纳米纤维膜)，其水接触角最高为150.6±4.0°，十二烷基硫酸钠溶液和矿物油的接触角>130°，在高盐溶液中脱盐率几乎达100%，而且具有稳定的水通量。通过直接接触膜蒸馏(DCMD)实验，将所制造的全疏纳米纤维膜的性能与商业标准聚偏二氟乙烯膜(PVDF)和聚四氟乙烯膜(PTFE)进行了比较。与商用膜相比，全疏纳米纤维膜表现出更高的通量，进料液采用1 mol/L NaCl与0.05、0.1、0.2、0.4 mmol/L SDS浓度的混合溶液，萃取液为60℃，渗透液为20℃去离子水。PTFE、PVDF和全疏纳米纤维膜的初始水蒸气通量分别为26.9、29.7和46.3 L/(m2·h)。并且，全疏纳米纤维膜在运行8小时内表现出稳定的脱盐性能，而对照疏水性聚偏二氟乙烯-六氟丙烯(PVDF-HFP)纳米纤维膜由于润湿阻力低而在脱盐/分离过程中失败。静电纺丝法可以控制纤维的孔隙率和筑造一定的粗糙表面，但仅靠聚合物纤维之间的物理堆叠形成的力学性能不够理想。为了改善双疏膜性能，先采用静电纺丝法制作纳米纤维膜，然后再采用浸涂法[13]将一些含氟或低氟试剂涂敷在纳米纤维膜表面，经过干燥或固化使其在膜表面全覆盖，从而提高膜的双疏性和耐久性。An等[14]通过静电纺丝法制备了聚偏氟乙烯-六氟丙烯(PVDF-HFP)纳米纤维膜，然后将膜浸涂在1.0%浓度的1 H，1 H，2 H，2 H-全氟癸基三乙氧基硅烷(FAS)溶液中15 min，重复涂覆8个周期，最后，将FAS涂覆的膜在130℃的烘箱中处理1小时。所制备的PVDF-HFP双疏膜的水、油接触角分别高达138°和127°，并且在强酸强碱和高温下依旧保持良好的稳定性。浸涂法虽然具有简单易操作和能提高膜材料双疏性能的优势，但该方法容易产生流挂现象、溶剂挥发损失大、浸涂处理时间长和浸涂溶剂利用率较低等问题。
等离子体处理技术[15]可以制备出稳定的超疏水膜。等离子体是气体经过部分或全部电离产生的一种呈电中性的状态，被认为是继固态、液态、气态之后的第四种形态。等离子体处理技术具有高效、快速、稳定、不产生液体废弃物等优势，可降低化学品消耗，而且节能绿色。Ana等[16]运用冷CF4等离子体对壳聚糖/纤维素纳米晶复合膜进行改性，经过5 s处理改性后的膜表面水接触角高达121°，而且膜的疏水表面稳定性较好，浸入在水、5%乙酸、10%乙醇溶液中无氟化物浸出。Huang等[17]使用二氟甲烷(CH2F2)等离子体对醋酸纤维素膜进行疏水改性，经过改性后的醋酸纤维素膜的静态水接触角随着等离子体功率输入的增加而增加，水接触角最高可达110°，原因是等离子体功率输入的增加使等离子体中形成疏水性聚合物的自由基数量增加，醋酸纤维素膜表面疏水性等离子体聚合膜产生的CH2F2等离子体聚合物形成自由基，致使疏水性增加。等离子体处理技术的缺点是对制备环境要求较高(需要干净无尘，通常要求在真空条件下进行)，样品可能会出现退化现象。
喷涂法是将涂料通过一定的压力挤压或吸出而成雾状均匀喷涂在基材表面；为了使所制备的材料具有更优异的性能，通常会对基材进行多次喷涂。如Ajay等[18]采用逐层喷涂法制备得到了具有疏水阻燃的棉织物(CTCAPD-ZnO)，第一层喷涂壳聚糖和植酸铵(CTCA)，为棉织物提供阻燃性，第二层喷涂聚二甲基硅氧烷和氧化锌(PDMS-ZnO)复合物赋予棉织物疏水性。涂层织物CTCAPD-ZnO因具有高达148°的水接触角使其表现出优异的自清洁性能，此外CTCAPD-ZnO对生活中最常见的织物污染物(例如牛奶、墨水、咖啡和绿茶)也同样具有较高的疏液性，对照织物显示出不同液滴扩散的斑点，相比之下，CTCAPD-ZnO没有显示出斑点，且具有球形液滴，证明CTCAPD-ZnO具有较高的疏液性。垂直火焰测试证实了CTCAPD-ZnO的自熄性能，并且表面炭黑可以用水去除。喷涂法在纺织工业中对于开发新型多功能产品拥有巨大潜力，但喷涂法对基材表面形态要求较高，经常会出现喷涂不均匀或与基材粘附性较差等问题。
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1.2 双疏复合纸基材料
涂布是较常用的纸基材料改性方法，将配置好的溶液用涂布机均匀涂在纸基材料表面，干燥成型后即可获得复合纸基材料，涂布可以提高纸基材料的力学性能(如抗张强度、撕裂度、耐折度等)。Huang等[22]用生物酶处理竹纤维制备得到纤维素纳米纤丝(CNF)，加入聚乙烯醇(PVA)共混，将共混液用涂布机涂布在原纸基材料表面，得到PVA/CNF双疏纸基材料，耐油脂等级为9级，水接触角达93.56°。Huang等[23]分别用机械、生物、化学法预处理竹纤维粉末，然后与CNF、PVA和烷基烯酮二聚体(AKD)混合配置成溶液，在80℃下涂布在原纸基材料表面(涂布量为2.0 g/m2)，探究发现较优配方为：PVA和CNF用量3 wt%、机械微纳米竹粉(M-MBP)用量1 wt%和AKD用量0.20%条件下涂布的PVA/CNF/M-MBP/AKD涂布纸基材料具有良好的强度和优异的疏水疏油性，水接触角为103°，耐油脂等级达到最高的12级，纸基材料的纵向和横向拉伸指数分别增加到71.28 N·m/g和44.92 N·m/g，这对于开发环保型疏水疏油包装材料具有重要指导意义，而且该方法快速易操作，还可批量生产。
通常一次涂布难以达到优异的疏水疏油性能，需要进行双层涂布。首先采用一次涂布进行疏水/疏油改性，然后采用二次涂布对一次涂布纸进行疏油/疏水改性。Zhang等[24]利用壳聚糖(CS)和巴西棕榈蜡(CWs)采用涂布方法制备具有防水、防油、耐热、抗菌性能的CS/CWs涂布纸基材料。当CS质量浓度为3%(标记为CS3)，CW用量占比总固形物含量的90％时(标记为CW90)，涂有CS3/CW90的纸基材料的水接触角均高达130.9°，耐油脂等级为最高的12级，而且涂布纸还具有优异的热稳定性和高达99.1%的大肠杆菌抗菌率，在食品包装方面展现出巨大的应用潜力。对比之下，未涂布的纸基材料对水和油均有明显的渗透痕迹。
涂布法存在的缺陷是在干燥时复合纸基材料表面难以形成理想的平整状态，并且涂布液在配置、倒入等过程中会产生气泡，影响复合纸基材料的表面结构，用超声、真空等脱泡方式会耗费时间，且黏稠溶液难以脱泡。而采用喷涂法可以克服此缺陷。Yi等[25]运用再生纤维抄造纸基材料，如图3(b)，第一层将纤维素纳米纤丝(CNF)涂布在再生纤维纸基材料表面，第二层将包含聚二甲基硅氧烷(PDMS)的CNF，采用喷涂方式再固定在涂布的第一层CNF上。双层涂布纸基材料的水接触角高达139.8°，油接触角为97.1°，拉伸强度为2.564 kN/m，透气度达到
7446 mL/min，性能指标值为未经过任何涂布的原纸基材料的10倍。等离子体处理技术同样适用于纸基材料表面的物理化学修饰，从而使纸基材料具有所需要的特性。Song等[26]通过等离子体处理技术对纤维素纤维进行丙烯酸丁酯和丙烯酸2-乙基己酯两种疏水性聚合物的接枝改性，以改善纤维的疏水性能。改性纸基材料的疏水性能显著提高，水接触角高达125°以上。![]()
图 3 双疏复合纸基材料纤维素基双疏纸：(a)氟碳表面活性剂(ST-110)-氟化烷基硅烷(FAS)-聚四氟乙烯(PTFE)纤维纸[27]；(b)PDMS-CNF双层涂布纸[25]；(c)植酸铵-聚甲基氢硅氧烷双疏纤维素纸[28]；(d)PTFE-ZrO2改性纤维素纸[11]Figure 3. Hydrophobic and oleophobic composite paper based materialCellulose-based Hydrophobic-oleophobic paper : (a) Fluorocarbon surfactant (ST-110) -fluoroalkyl silane (FAS) -polytetrafluoroethylene (PTFE) fiber paper[27]; (b) PDMS-CNF double-coated paper[25]; (c) ammonium phytate-polymethylhydrosiloxane hydrophobic oleophobic paper[28]; (d) PTFE-ZrO2 modified cellulose paper[11]1.3 双疏复合凝胶材料
凝胶是指通过溶胶-凝胶法，利用干燥方式(如常压干燥、冷冻干燥、超临界干燥等)形成的一种多孔洞固态材料(如气凝胶、水凝胶、海绵和泡沫等)，凝胶因其高比表面积、高孔隙率和低密度等优点，在建筑、化工等领域受到广泛关注。Wang等[29]用细菌纤维素(BC)和改性的硫酸钡采用冷冻干燥法制备出BC/BaSO4双疏气凝胶，表面水、油接触角分别高达154°和145.5°，并且双疏改性后不影响其日间辐射冷却性能。Abdul等[30]通过黄原酸化反应溶解纤维素，并加热使纤维素溶液再生来制备纤维素海绵，将干燥的纤维素海绵浸入竹纤维纳米纤维素(MECH-CNF)和2,2,6,6-四甲基哌啶-1-氧化的木浆纤维素纳米纤维(TEMPO-CNF)中，在65℃下干燥12小时，以获得TEMPO-CNF海绵和MECH-CNF海绵，两种纤维素海绵在水下对油的接触角均大于150°，已达到超疏油标准。Xie等[31]将棉短绒纤维素溶解在8 wt% LiOH/15 wt%尿素(LiOH/urea)溶液中，并在0.04 mol/L的四氟硼酸锂(LiBF4)溶液中浸泡12 h，制备的纤维素水凝胶涂敷在不锈钢网上用于进行水油分离。经过纤维素水凝胶涂覆的不锈钢网对癸烷/水混合物的分离效率保持在98.90%以上，在水下对癸烷的接触角高达154.2±2.2°，并且对水与大豆油、癸烷、石油醚、甲苯等多种油类混合物的分离效率分别达到98.89%、99.36%、99.43%和99.96%，通量分别达到
32314 、38064 、34491 和31428 L/(m2·h)，该网还具耐久性，经过测试该网分离癸烷-水混合物10次后分离效率仍保持98.90%以上。可见，纤维素基凝胶具有环保、工艺简单、可循环利用、性能较高的优势，在水油分离领域和油污污染的海水净化领域具有巨大应用潜力。2. 纤维素基双疏材料的应用
2.1 油水分离
工业含油废水对人类的健康和海洋生物具有危害，亟需开发绿色环保且高效油/水分离技术。目前市面上的油水分离材料存在可回收性差、容量有限、对环境有污染、制造过程复杂等缺陷，甚至一些疏油材料会被吸附的油类堵塞造成二次污染。而纤维素基双疏材料具有原料可再生、绿色可降解、储量丰富等优势，在废水净化领域具有巨大应用价值。
Wang等[35]采用静电纺丝法制备了脱乙酰基醋酸纤维素纳米纤维膜(d-CA)，该膜在水中具有疏油性，水中油接触角约为130°，对氯仿/水混合物分离效率可达99.97%，水通量和除油通量分别达到29,000 L/(m2·h)和38,000 L/(m2·h)，而商用醋酸纤维素膜(c-CA)水通量仅为
1000 L/(m2·h)。除较高的分离通量外，d-CA循环稳定性也高达99.97%， c-CA和d-CA膜在石油醚/水混合物中分离循环数次，c-CA膜在循环使用5次后，分离通量从1000 L/(m2·h)急剧下降至接近零。然而，对于d-CA膜，循环分离使用25次后，分离通量没有明显变化，仍然保持约22,000 L/(m2·h)。d-CA膜在海上石油泄漏中分离油/水混合物方面展现出巨大的应用潜力。Fu等[36]通过NaOH/尿素溶剂体系制备了杂化纤维素/N,N'-亚甲基双丙烯酰胺/氧化石墨烯气凝胶。所制备的气凝胶具有水下疏油性，膜状纤维素/氧化石墨烯(氧化石墨烯含量为1 wt%)水下油接触角为140°，分离效率为99.8%，水通量为22900 L/(m2·h)，在长期测试和腐蚀条件下展现出优异的可重复使用性和耐用性，将所制备的气凝胶重复进行10次油/水分离，分离效率仍保持在99.0%以上，水通量也稳定在22900 L/(m2·h)；样品在腐蚀性环境(例如在1 mol/L HCl、1 mol/L NaOH和1 mol/L NaCl)下进行了测试，分离效率仍然高于98.5%。Wang[37]等将纤维素纳米晶体/氧化锌(CNC/ZnO)的纳米杂化物与甲基丙烯酸甲酯(HEMA)、甲基丙烯酸二甲氨基乙酯(DMAEMA)和甲基丙烯酰胺-偶氮苯单体(MAAAB)的三嵌段聚合物(PDMAEMA-b-PHEMA-b-PMAAAB)接枝到聚丙烯非织造纤维(PPFN)上得到可逆双刺激响应润湿性的智能无纺布(DSR-CZPP)。DSR-CZPP独特的可逆双刺激响应润湿性可以通过调节pH值和在紫外光照射下触发亲水/疏水转变和亲脂/疏油转变调节，同时CNC/ZnO可以诱导有机染料的光催化降解(图5(a))，DSR-CZPP可吸附不同pH值下的金属离子Cu2+，其中在pH值10下Cu2+吸附率可高达74.31%。DSR-CZPP对有毒有机溶剂如硅油、丙酮、氯仿等多种污染物的吸附率(吸附率=(吸附后重量-吸附前重量)/吸附前重量×100%)分别高达93.14%、142.34%和264.40%，DSR-CZPP具有的强大有机溶剂吸附能力对工业废水处理领域具有重要意义。Fan等[34]使用氧化纳米原纤化纤维素(ONC)、聚乙烯亚胺(PEI)和乙二醇二缩水甘油醚(EGDE)构建了高压缩性疏水的氧化纳米原纤化纤维素气凝胶(C-g-PEI)，其在50次循环使用后对三氯甲烷-水的分离效率仍保持99%。加入纤维素降低了气凝胶原料的制备成本，且纤维素基气凝胶可再生、可降解，相对于三聚氰胺等商业有机气凝胶，纤维素基双疏气凝胶具有绿色环保的特性，不会对大自然造成二次污染。![]()
2.2 在纺织品方面的应用
纤维素基双疏材料的疏水疏油、绿色无毒、耐磨耐损、价格低廉、易于制作等特性在纺织方面有广泛应用，可以用其制备防水服、冲锋衣等。天然纤维纺织品如棉花、羊毛等具有较强的吸水性，不适用于防水防油服装等材料的制备，需要引入低表面能物质以降低其亲水性。Jamila等[38]用辐射诱导接枝法将氟化丙烯酸酯接枝到亚麻纤维上(图6(a))。此方法使氟化接枝后的亚麻纤维表面拥有更高的粗糙度，使其具有139°的水接触角和108°的二碘甲烷接触角，即使接枝的氟化单体含量低至0.10 wt%，经过辐射接枝的亚麻织物的疏水疏油性能仍有改善。Deng等[39]也同样采用辐射诱导接枝法将氟化丙烯酸酯单体1 H,1 H,2 H,2 H-九氟己基-1-丙烯酸酯接枝至棉织物上制备超疏水棉织物，氟化物的接枝提高了棉织物表面和纳米颗粒之间的化学键强度，使棉织物具有优异的疏水性和耐洗性，水接触角可达160°，经过50次加速洗涤后仍具有优异的超疏水性＞150°，但缺点是透湿性差、使用氟化物对环境造成一定程度污染，长期用于生活中可能会造成皮肤感染。赵等[40]采用浸渍-等离子交联方法将聚二甲基硅氧烷(PDMS)接枝于涤纶织物(PET)上，再将其与热塑性聚氨酯(TPU)纳米纤维素膜复合制备得到超疏水透湿面料。TPU膜复合PDMS@PET涤纶织物经过600次水洗和
3000 次摩擦后，水接触角仍具有147.7°，经过数千次摩擦后其水接触角几乎不变，说明其具有优异的耐磨性；水蒸气透过量为2602.2 g/(m2·24 h)，拉伸载荷为450.4 N，固体颗粒过滤性能达到99.9%，并且当PDMS质量浓度为5 g/L时，TPU膜复合PD-MS@PET涤纶织物的自清洁性能最好，使用少量水即可将污渍冲净，而普通PET织物表面进行水冲洗后仍具有污渍残留痕迹；该复合膜具有超疏水性、耐磨性、过滤性、透湿性等特性，使其可用作防水自清洁防护面料。Vilčnik等[41]采用溶胶-凝胶法将1 H,1 H,2 H,2 H-全氟辛基三乙氧基硅烷(PFOTES)添加在二脲丙基三乙氧基硅烷(PDMSU)溶胶中，再将该溶胶浸涂在棉织物表面，制备出超疏水疏油的PFOTES-PDMSU棉织物(图6(b))，该棉织物耐洗耐磨，无需添加任何抗菌剂便拥有优异的抗菌效果。![]()
2.3 在材料阻燃方面的应用
近年来可代替石油基不可再生资源的纤维素基泡沫材料受到广泛关注。火灾会给人类和社会带来巨大损失，绿色阻燃材料成为研究开发重点[42]。而绿色可再生可降解生物质组分纤维素因其本身富含羟基，所含元素C、H、O等易于燃烧，因此需要对纤维素进行改性使其具有阻燃性能。Kader[43]等使用磷酸纤维素，加入
0.0004 wt%明胶、0.0002 wt%单宁和一定量白云石粘土，在−80℃下冷冻干燥制成纤维素基泡沫材料，为了提高泡沫材料的疏水阻燃性，可将室温硫化的石油醚溶液喷涂在泡沫样品上，该方法具有简单、可实现大规模生产的优势，所制备的纤维素疏水阻燃泡沫水接触角最高可达162.4°，已达到超疏水标准；由于白云石燃烧形成的炭具有阻燃性，未添加白云石的磷酸纤维素在500℃时残余量约为20%，而添加白云石后的疏水阻燃泡沫在1000 ℃时残余量约50%，白云石的添加增加了泡沫的阻燃性能。Karekin[44]等使用菜籽油烟灰、氰基丙烯酸酯胶和氟化合物沉积在不同织物上得到超耐磨双疏烟灰织物，再将超耐磨双疏烟灰织物附着到定制低温管的内壁上，保持恒定的传热阻力并能减轻生物体的低温损伤，能使缓慢冷冻后精子细胞的运动能力得到更好恢复。所制得的烟灰织物水油接触角最高分别为148°和135°，烟灰织物阻燃效果如图7(b)所示。纤维素基泡沫以及棉织物经过简单改性后拥有良好的疏水阻燃性，可以作为新型绿色复合材料替代不可再生资源，在家具建材以及医学领域具有巨大潜在应用潜力。![]()
2.4 空气净化
随着工业的快速发展，环境污染问题日趋突出，其中空气污染已经对人类健康和社会发展造成了威胁[45]。因此，研究开发环保、无毒、耐久性高的空气过滤净化介质是降低人体对可吸入性粉尘危害的有效途径之一[46]。Zhou等[47]运用静电纺丝法制备了苯二甲酸乙二醇酯/SiO2/氟化聚氨酯双层疏水疏油纳米纤维膜，其水接触角和油接触角分别为130.9°和119.3°，通过膜对气溶胶颗粒的惯性碰撞和拦截作用对直径0.3 μm~10 μm范围内的NaCl和DEHS气溶胶颗粒的过滤效率均在99.96%和99.72%以上，经过10次过滤后，双层膜结构稳定，过滤效率仍保持在99%左右。邵等[48]采用静电纺丝法将含氟聚氨酯(FPU)和聚氨酯(PU)与纳米纤维素相结合，制备了防雾霾窗纱。试验优化条件为PU质量分数15.00%、 FPU添加量12.00%和纺丝时间45 min,所制备得到的FPU/PU纳米纤维的直径为112.05 nm, FPU/PU纳米纤维膜的水接触角为142°，油接触角为138°, FPU/PU防雾霾窗纱的过滤效率可达到91.264%，过滤阻力为48.852 Pa，过滤性能优异，其在空气净化领域具有广阔的应用前景。
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3. 材料表面的疏水疏油理论
双疏材料表面的构建一般需要满足两个条件：一是具有较高的表面粗糙度，二是具有足够的低表面能。纤维素分子含有大量的醇羟基，具有亲水性，利用纤维素为基底制作双疏材料主要有两条途径：一是采用低表面能物质构建微纳米级结构来增加其表面粗糙度；二是对微纳米纤维素加入低表面能物质进行物理改性或化学改性。
3.1 莲花效应
双疏材料的莲花效应是一种物理现象，也称为荷叶效应或自清洁效应，通俗来讲是指材料本身具有自我清洁的能力，经过自然条件(如风吹、雨洗等)就能实现自我清洁，不需要外界干预或使用清洁剂等化学物质进行清洁。荷叶微观表面“类锥状”凸起构建出了荷叶表面的粗糙结构，这些小凸起具有蜡质表面，给予荷叶疏液性特点。双疏材料的疏液性能与其结构和表面能密切相关，基于疏水疏油表面理论让水珠或油珠在双疏表面自动聚集形成液滴自动滑落，减少与双疏材料表面的接触面积，从而实现自清洁效应。
3.2 表面湿润理论
表面润湿性一直与人类的生活息息相关，例如冬天眼镜片起雾、荷花“出淤泥而不染”、秋天“露似真珠月似弓”、水黾能站在水面并跳跃，这些现象给了科学家许多启示，许多仿生产品的研究灵感均来源于此。表面润湿性理论从1805年Thomas Young提出接触角的概念开始至今已有210多年历史，有三种经典理论，分别是Young´s方程、Wenzel模型理论和Cassie模型理论。
在理想状态下，光滑固体表面的液滴接触角满足Young´s[49]方程，如下式：
cosθ=γsv−γslγlv (1) 式中：γsv为固体与气体的表面张力；γsl为固-液界面的张力；γlv为液滴的表面张力。
如图9所示，根据Young’s方程可知光滑固体表面的液滴接触角θ与γsv，γsl和γlv有关。当γlv(界面能)越小时，接触角θ越大；对于同一固体表面，γlv(界面能)越大，接触角θ越大。当θ=0°时，固体表面完全被液体润湿；当θ<90°，表示均匀固体表面被部分润湿或润湿；当θ>90°时，固体表面不被液体润湿；而当θ=180°，固体表面则完全不被液体润湿。
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图 9 液滴在固体表面的三相接触示意图Figure 9. Schematic diagram of three-phase contact of droplets on a solid surface自然界中不存在完全光滑均匀的固体表面，因此在1936年，Wenzel[50]在Young´s模型基础上引入了粗糙度概念，Wenzel认为液滴在非理想的表面时，实际上固-液接触面积大于理想状态下的固-液接触面积，Wenzel假设液滴会完全均匀的润湿粗糙表面，并给出了Wenzel方程，如下式[51]：
cosθw=Rf(γsv−γsl)γlv=Rfcosθ (2) 式中：θw为粗糙表面的接触角；θ为理想光滑表面接触角；γsv为固体的表面张力；γsl为固-液界面的张力；γlv为液滴的表面张力；Rf为粗糙度因子。Wenzel模型见图10(a)。
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图 10 粗糙表面的(a)Wenzel模型和(b)Cassie模型Figure 10. (a) Wenzel model and (b) Cassie model for rough surfaces通过Wenzel方程可以发现，当θ≤90°时，Rf越大则θw越小，材料亲水；当θ≥90°时，Rf越大则θw越大，材料疏水；即粗糙度对亲水和疏水都具有放大效应，这说明当材料本身具有疏水性时提高表面的粗糙度有助于构造超疏水性表面。
Young´s方程和Wenzel模型的假设前提是液体能够完全润湿粗糙的物体表面。但在实际情形中，尤其是疏液的材料表面是不可能完全润湿粗糙固体的，这与Wenzel提出的模型大不相同，固-液界面之间还有空气存在。在1944年Cassie[52]和Baxter从热力学角度改进了Wenzel模型，提出固-液相接触和液-气相接触来描述这种状态下的接触角，即Cassie-Baxter方程[53]，如下式：
cosθw1=f1cosθ1+f2cosθ2 (3) 式中：f1为固-液相接触面积百分比；f2为液-气相接触面积百分比；θw1为Cassie-Baxter状态下表观接触角；θ1为固-液相接触角；θ2为液-气相接触角；见图10(b)。
在实际情形中，固-液相不会完全接触，即f1小于1，因此cosθw1＜cosθ1，θw1＞θ1，即θw1大于液滴在理想光滑物体表面的接触角，与Wenzel方程的区别是无论在亲液还是疏液物体表面，Cassie-Baxter模型均能实现疏液的性能，甚至是超疏液性能，这使得物体表面湿润性理论进一步得到完善。
3.3 高表面粗糙度和低表面能
纤维素分子表面含有大量亲水羟基，因而纤维素基双疏材料的结合力主要包括静电作用力、化学键结合力、氢键结合力等。静电作用力主要包括静电引力和静电斥力，对纤维素进行疏水疏油改性通常是靠静电引力，纤维素分子基团上的阴离子与改性基团的阳离子相互吸引产生静电引力。Norhidayu等[54]采用疏水性阳离子表面活性剂十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)对纳米晶纤维素(NCC)进行修饰得到CTAB-NCC。NCC通常是天然纤维素经过硫酸水解制得，表面含有丰富的羟基和硫酸酯官能团，因而NCC分子具有亲水表面。CTAB-NCC疏水的原因主要是CTAB的阳离子与NCC表面的硫酸酯阴离子发生了非共价相互作用，即强静电作用，NCC亲水官能团被疏水的CTAB分子结合而拥有了疏水性(图11(a))
相较于静电作用和氢键，化学反应形成的化学键力拥有更强的稳定性，不易断裂，但缺点是化学键具有局限性，例如Wang[55]等采用溶胶-凝胶法在酸性条件下将微晶纤维素(MCC)和长烷基链的十六烷基三甲氧基硅烷(HDTMS)结合制备了疏水性硅烷化纤维素。水解后的HDTMS硅烷醇基团与MCC羟基发生缩合反应，形成Si-O-C键，同时也自缩合形成聚硅氧烷网络(图11(b))。水油分离效率高达99.93%，水通量高达
4628.5 L/(m2·h)；缺点是仅对植物油-水混合物有效，对矿物油-水混合物则无效。![]()
图 11 纤维素基双疏材料的结合力及表面构筑图：(a)CTAB与NCC静电作用图[54]；(b)HDTMS与MCC之间的化学缩合反应[55]；(c)F-PEG分子与HMDI之间化学反应[56]；(d)水分子间氢键作用；(e)Stöber二氧化硅颗粒与CO微纳米粗糙结构构筑图[59]Figure 11. Binding force and surface structure of cellulose-based hydrophobic-oleophobic materials : (a) Electrostatic interaction between CTAB and NCC[54]; (b) Chemical condensation reaction between HDTMS and MCC[55]; (c) Chemical reaction between F-PEG molecule and HMDI[56]; (d) hydrogen bonding between water molecules; (e) Stöber silica particles and CO micro-nano rough structure construction diagram[59]一些纤维素泡沫材料的双疏性能主要基于化学键和粗糙微纳米表面。Chen[56]等通过简单的微/纳米形貌构建和两亲性聚乙二醇短链全氟分子(F-PEG)接枝，F-PEG分子由疏油氟化烷基和亲水聚乙二醇链组成，1,6-二异氰酸己烷(HMDI)一端的异氰酸酯与纤维素海绵的羟基反应，使纤维素海绵表面获得异氰酸酯官能化；然后纤维素海绵表面上的另一个异氰酸酯与F-PEG分子的羟基进行反应，从而使纤维素海绵具有疏油性(图11(c))。粗糙表面以砂纸为底模，在溶液中加入造孔剂，干燥后得到多孔纤维素海绵。F-PEG接枝多孔纤维素海绵(F-g-CS)最高分离效率和透过速率分别为99.92%和297 L/(m2·h)，油接触角高达130°，可以高效分离水包油和油包水乳液。
氢键结合力是介于化学键结合力和静电作用力之间的一种力[57]，键能较低但作用力大于静电作用力，如水分子之间也存在氢键作用力(图11(d))。在纤维素分子间氢键通常会形成致密的氢键网络结构，给予纤维素或纤维素纤维成纸力学强度性能。Zhu等[58]利用海藻酸钠(SA)、羟丙基甲基纤维素(HPMC)、聚乙烯醇丁醛(PVB)和疏水SiO2纳米颗粒(HSNPs)，采用双层涂布方式制备了双疏纸。SA与HPMC分子之间的氢键作用，以及SA与原纸中的Ca2+离子之间的交联作用，在纸表面形成致密而坚韧的涂层，其中PVB和HSNPs作为疏水层，SA和HPMC作为疏油层。
粗糙表面结构的构建需要在材料表面建立微纳米低表面能结构，像荷叶的微观结构一样，表面有许多类锥状凸起，将小水滴聚集成水珠落下，实现自清洁性能。Jelena[59]等使用Stöber二氧化硅颗粒[60]对经过预处理的100%棉织物进行改性制备了凹凸粗糙表面(图11(e))。利用氟烷基功能性水性低聚硅氧烷作为疏水疏油改性剂处理织物，降低织物的表面能。微纳米结构粗糙表面还可以通过加入造孔剂、原位生长法、表面涂覆等方式构建，使水/油滴无法粘附在材料表面。Malin等[61]使用SiO2在纤维素纳米纤维/纳米晶体(CNF/CNC)-甲苯二异氰酸酯胶囊的外壁上成核并原位生长为半球形SiO2纳米颗粒,并通过加入不同尺寸的SiO2纳米颗粒使纤维素胶囊具有类覆盆子或西兰花状粗糙外表，该纤维素胶囊水的接触角为167°±2°，乙二醇为163°±3°，十六烷为159°±2°，成功制备超疏水超疏油纤维素胶囊，在生物医药方面展现出巨大的应用潜力。
4. 结 语
利用储量丰富、绿色可降解纤维素基材料代替塑料是中国实施“禁塑令”和实现双碳经济的重要途径。纤维素经过双疏改性后可制备多种性能和多种用途的纤维素基双疏材料，目前研究开发的纤维素基双疏材料多用于废水处理、水油分离、空气净化、性能改善等，虽然纤维素基双疏材料的研究已取得一定进展，但纤维素基双疏材料制备过程存在成本高、所用溶剂需要处理回收、制备工艺条件苛刻、含氟试剂污染等问题，限制了纤维素基双疏材料应用范围的扩大和应用效果的提高，需要进行工艺技术优化和生产中试后才能进行大规模生产和工业化应用。为了实现中国清洁可持续低碳经济发展目标，需要持续研究开发无氟、绿色、可降解等清洁制备工艺技术，改善纤维素基双疏材料的性能，提高其重复使用率，基于纤维素材料的绿色可再生特性，进一步扩大其应用范围，实现纤维素基生物质组分的功能高值化利用。
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图 1 试验所用再生粗骨料和机制砂
Figure 1. Recycled coarse aggregate and machine-made sand used in the experiment
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图 6 不同养护环境下RAC的轴压应力-应变曲线(σ为轴向应力，ε为轴向应变)
Figure 6. Axial compressive stress-strain curves of RAC under different maintenance environments (σ is axial stress, ε is axial strain)
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图 7 不同龄期下RAC的轴压应力-应变曲线(σ为轴向应力，ε为轴向应变)
Figure 7. Axial compressive stress-strain curves of RAC at different ages (σ is axial stress, ε is axial strain)
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图 8 RAC抗压强度变化图(fcu为立方体抗压强度，fck为轴心抗压强度)
Figure 8. Compression strength variation chart of RAC (fcu is the compressive strength of the cube, fck is the axial compressive strength)
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图 9 RAC抗压强度增长率(fcu,28为28 d立方体抗压强度，fck,28为28 d轴心抗压强度)
Figure 9. Growth rate of compressive strength of RAC (fcu,28 is the compressive strength of the cube at 28 d,fck,28 is the axial compressive strength at 28 d)
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图 14 不同养护条件下RAC的微观形貌
Figure 14. Microscopic morphology of RAC under different curing conditions
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图 16 NaHCO3溶液碳化后RAC的轴心抗压强度fck和立方体抗压强度fcu的关系
Figure 16. Relationship between axial compressive strength fck and fcuof cube strength RAC after carbonation of NaHCO3 solution
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图 17 NaHCO3溶液碳化后RAC的抗折强度ft和立方体抗压强度fcu的关系
Figure 17. Relationship between flexural strength ft and cube strength fcu of RAC after carbonation of NaHCO3 solution
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图 18 NaHCO3溶液碳化后RAC的峰值应变εc和立方体抗压强度fcu的关系
Figure 18. Relationship between peak strain ε and cube strength fcu of RAC after carbonation of NaHCO3 solution
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图 19 RAC本构方程计算结果对比
Figure 19. Comparison of constitutive equation calculation results of RAC
表 1 试件设计参数
Table 1 Design parameters of specimens
Specimen number Carbonation environment Environmental parameters Curing
age T/dRAC-3d Natural carbonation Natural
environment3 RAC-7d 7 RAC-14d 14 RAC-21d 21 RAC-28d 28 RAC-CB-3d Carbonation
boxCarbon dioxide
concentration of
20%, temperature of
20℃, humidity
of 70%3 RAC-CB-7d 7 RAC-CB-14d 14 RAC-CB-21d 21 RAC-CB-28d 28 RAC-L10-3d NaHCO3
solution10 g/L 3 RAC-L10-7d 7 RAC-L10-14d 14 RAC-L10-21d 21 RAC-L10-28d 28 
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表 2 再生混凝土(RAC)配合比(kg/m3)
Table 2 Mix ratio of recycled aggregate concrete (RAC) (kg/m3)
Cement Recycled coarse aggregate Machine-made sand Water Mineral powder Water reducing agent Limestone 340 1060 735 145 70 9.45 40
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表 3 再生粗骨料和机制砂的基本性能
Table 3 Basic properties of recycled coarse aggregate and machine-made sand
Types of aggregates Density/
(kg∙m−3)Bulk density/
(kg∙m−3)Loose packing
porosity/%Mud
content/%Stone powder
content/%Clay
lump/%Total content of needle
shaped particles/%Crushing
indexRecycled coarse aggregate 2720 — 45 0.7 — 0.1 8 9 Machine-made sand 2710 1610 41 — 5.5 0.8 — —
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表 4 力学性能指标
Table 4 Mechanical performance indicators
Specimen number fcu/ MPa fck/ MPa ft/ MPa μ Measurement
valueAverage Measurement
valueAverage Measurement
valueAverage Measurement
valueAverage RAC-3d 50.1 51.3 27.9 26.5 4.96 5.11 1.21 1.42 53.0 25.8 5.36 1.59 50.7 25.7 5.02 1.46 RAC-7d 62.4 60.7 31.6 32.2 4.41 5.05 1.56 1.45 58.8 33.4 5.50 1.46 60.9 31.6 5.26 1.33 RAC-14d 64.9 64.9 31.8 34.8 5.05 5.10 1.44 1.41 64.9 39.2 3.99 1.36 54.2 33.5 5.21 1.43 RAC-21d 64.9 67.9 36.2 37.5 5.10 5.21 1.38 1.34 70.9 35.7 5.34 1.34 37.8 40.7 5.18 1.31 RAC-28d 71.4 72.1 38.6 39.0 5.22 5.18 1.33 1.26 72.4 36.1 5.16 1.36 72.7 42.3 4.96 1.10 RAC-CB-3d 59.5 53.3 27.8 28.4 3.79 3.99 1.44 1.40 49.7 27.8 2.64 1.46 50.8 29.7 4.19 1.3 RAC-CB-7d 61.6 62.8 34.6 31.6 3.99 4.22 1.28 1.39 65.2 30.2 4.35 1.33 61.7 30.1 4.33 1.56 RAC-CB-14d 72.3 71.5 34.6 34.6 3.45 3.67 1.42 1.37 60.7 35.7 3.89 1.31 70.7 33.6 3.68 1.39 RAC-CB-21d 69.5 71.8 38.9 37.0 4.29 4.44 1.18 1.27 71.4 34.1 4.62 1.39 74.6 37.9 4.43 1.25 RAC-CB-28d 73.7 73.2 40.1 40.0 4.44 4.12 1.32 1.20 74.5 37.7 3.86 1.33 71.3 42.2 4.07 1.23 RAC-L10-3d 52.8 52.0 26.3 26.6 4.63 4.33 1.47 1.29 50.6 27.6 4.95 1.20 52.6 25.9 3.43 1.42 RAC-L10-7d 58.1 62.4 22.5 31.7 5.81 5.03 1.14 1.36 66.4 31.7 4.84 1.46 62.8 31.8 4.44 1.28 RAC-L10-14d 64.1 66.0 38.8 35.3 4.88 4.80 1.26 1.29 67.4 32.8 5.05 1.22 66.4 34.2 4.48 1.28 RAC-L10-21d 72.1 68.6 34.1 36.9 5.86 5.86 1.19 1.25 63.9 38.7 5.94 1.18 69.8 37.8 5.80 1.09 RAC-L10-28d 79.5 78.2 38.4 40.8 4.94 5.26 1.32 1.15 63.9 40.9 5.33 1.33 76.9 43.0 5.54 1.23 Notes: fcu, fck, and f represent the compressive strength of cubes, the compressive strength of prisms, and the flexural strength, respectively. μ is the ductility coefficient, which is calculated through the compressive stress-strain curve of a prism using the "equal energy" method[24]. The data in the table is taken as the average of the same operating conditions.
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在混凝土的研究和应用领域，再生骨料混凝土(Recycled Aggregate Concrete，RAC)作为一种环保且经济的建筑材料，其固碳效率和力学性能一直是研究的重点。由于RAC在使用再生骨料时通常存在一些性能上的劣势，如较低的强度和较高的脆性，因此提高其力学性能和固碳效率是当前研究的关键目标。本文的目的在于探讨如何通过不同的碳化环境和碳化处理方式来改善RAC的早期力学性能，并特别关注采用碳酸氢钠(NaHCO₃)溶液浸泡养护和加速碳化的效果，以期找到一种有效的提升RAC性能的方案。
方法以碳化养护龄期(3 d、7 d、14 d、21 d、28 d)和碳化环境(自然碳化、碳化箱碳化、NaHCO溶液)为变化参数设计了标准立方体、棱柱体、抗折棱柱体共135个试件，进行了再生混凝土立方体抗压强度、轴心抗压强度和抗折强度试验，加载试验结束后还进行了SEM微观形貌观测和TG热重分析。对于自然养护，为室内常温常压环境，每日室内温度区间为18℃~25℃；对于碳化箱养护，选择了碳化效果相对较优的碳化环境参数(二氧化碳浓度20%、温度20℃、湿度70%)；对于NaHCO3溶液碳化，为保证溶液中有充足的HCO，选择了10 g/L的溶液浓度。
结果在碳化14 d之后，自然碳化和碳化箱碳化后的RAC出现爆裂，立方体试块发生的是骨料断裂破坏，而NaHCO溶液碳化后的RAC发生的是缓慢压溃。经过碳化箱养护和NaHCO浸泡养护28 d后的RAC抗压强度均大于自然碳化环境，碳化箱养护可以显著提高早期抗压强度和强度增长率，但NaHCO浸泡养护可以提高后期强度。养护龄期对RAC的抗折强度变化不大，在14 d之前，抗折强度的大小关系基本保持着自然养护后最大，碳化箱养护后最小；在14 d之后，则为NaHCO浸泡后最大，碳化箱养护后最小。加速碳化会提高RAC的脆性，碳化箱碳化后RAC脆性提高在1.5%~5.3%之间，而NaHCO浸泡后的RAC脆性提高在在6.8%~9.2%之间。通过热重分析发现，在3 d时，三种环境下RAC的CaCO含量约为18%。经过碳化箱碳化和NaHCO溶液碳化28 d后，Ca(OH)已经完全发生反应，NaHCO溶液养护后CaCO含量达到了39.2%，显著高于碳化箱养护(28.9%)和自然养护(22.7%)。基于现有规程提出了NaHCO溶液碳化后RAC的早期力学性能指标的计算方法和本构方程，拟合结果吻合较好。
结论NaHCO溶液浸泡法相较于直接碳化法具有更高的反应速率和更便捷的反应环境，可以在混凝土预制构件的养护过程中有效应用。本文采用NaHCO溶液浸泡法对再生骨料混凝土进行加速碳化，并对比了自然碳化和碳化箱碳化环境下的早期强度发展，基于现有规程提出了NaHCO3溶液碳化后RAC的早期力学性能指标的计算方法和本构方程，拟合结果吻合较好。
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将二氧化碳封存于再生骨料混凝土中不仅可以减少建筑碳排放，还可以将建筑垃圾以低碳、减碳的方式进行循环利用。但现存的固碳方法大多为气体碳化，这需要非常温常压条件，不利于应用于工程建设中；另一方面，碳化所生成的碳酸钙填充在样品表面，阻碍了二氧化碳气体进入更深层发生反应，减缓后期碳化速率。
本文将通过使用碳酸氢钠(NaHCO3)溶液对再生骨料混凝土进行加速碳化，NaHCO3溶液浸泡法相较于直接碳化法具有更高的反应速率和更便捷的反应环境，主要是因为碳酸根离子可以跟随水分子通过毛细作用穿过细小的孔隙，解决了孔隙堵塞而导致的碳化速度降低。本研究以碳化养护龄期和碳化环境为变量，对碳化后再生骨料混凝土的早期强度进行研究，提出了NaHCO3溶液碳化后RAC的早期力学性能指标计算方法和本构方程。NaHCO3溶液碳化环境最大可以提高RAC的8.4%的早期抗压强度和12.4%的抗折强度。通过热重分析发现，NaHCO3溶液碳化后RAC的碳酸钙含量比碳化箱碳化后高10.3%，比自然碳化高16.5%。
NaHCO3溶液碳化再生骨料混凝土的制备流程
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