Damage analysis of cold recycled mixture under freeze-thaw environment based on CT technology
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摘要: 通过室内实验揭示冻融环境下水泥稳定冷再生混合料细观结构的损伤演化规律,并分析水泥和旧路面沥青材料(RAP)在不同的冻融循环时期对其损伤的影响。使用CT机对冻融循环后的试件进行扫描,获得二维断层扫描图像。利用图像处理技术对扫描断面进行分析,并以图像中CT均值的变化为基础引入损伤变量。研究结果表明:随着冻融循环次数n的增加,混合料断面的CT均值呈现出先增大后减小的变化规律;损伤变量则表现出先减小后增大的变化趋势,反映出了冻融环境下水泥稳定冷再生混合料从初始细观损伤到宏观破损的全过程,可分为4个阶段:即
N⩽ 、1 < N \leqslant 3 、3 < N \leqslant 7 和7 < N \leqslant 9 ,且在N小于7次时水泥含量对试件损伤有显著影响,水泥可提高混合料的粘结性及早期强度;大于7次时试件的损伤主要受到RAP掺量的影响,过高的RAP含量会加剧混合料的损伤。Abstract: The development of meso-damage of cement stabilized cold recycled mixture under freeze-thaw environment was revealed by indoor test, and the effects of cement and recycled asphalt pavement material (RAP) on its damage in different freeze-thaw cycles were analyzed. The specimen after freeze-thaw cycle was scanned by CT machine, and the batch of 2D slice images were obtained. The cross section was analyzed by using the image processing technology, and the damage variable was introduced based on the change of the CT mean value in the image. The results show that with the increase of the number of freeze-thaw cycles, the average CT of mixture cross section increases at first and then decreases. On the other hand, the damage variable first decreases and then increases, which reflects the whole process of cement stable cold recycled mixture from initial meso damage to macroscopic damage in freeze-thaw environment, which can be divided into four stages, i.e.N \leqslant 1 ,1 <N \leqslant 3 ,3 < N \leqslant 7 and7 < N \leqslant 9 . When the number of freeze-thaw cycles is less than 7, the cement content has a significant effect on the specimen damage, and the addition of cement can improve the adhesion and early strength of the mixture. When the number of freeze-thaw cycles is more than 7 times, the damage of the specimen is mainly affected by the content of RAP, and the excessive content of RAP will aggravate the damage of the mixture.-
Keywords:
- recycled materials /
- freeze thaw cycle /
- CT /
- meso-damage /
- recycled asphalt pavement material
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水泥稳定冷再生混合料(Cement stabilized cold recycled mixture,CSCRM)是一种新型的复合材料,是由旧路面沥青材料(Recycled asphalt pavement,RAP)、新集料和水泥合成稳定后形成的混合料,在实际应用中有较高的经济效益,具备早期强度高、对铣刨旧料的适用性强、废旧材料利用率高、施工方便易被工程人员所接受等优点,实现了资源的循环再利用,体现了工程与生态环境的协调发展,因而在我国得到大量推广使用[1]。冷再生混合料是一种应用广泛的复合多尺度人工合成材料,其内部不可避免地会出现大量的微裂缝、空隙等初始缺陷。在冻融循环条件下,内部的裂纹易产生损伤,并随着冻融作用的增强而逐渐发展、贯通,最后引起结构破坏。因此,在冻融条件下混合料的宏观失稳和破坏与初始的微裂缝、微空隙等内部缺陷紧密相关[2]。
随着CT技术的急速发展,国内外学者开始广泛使用CT技术对冻融环境下混凝土材料和沥青混合料等工程复合材料进行细观实验研究。基于CT技术和数字化图像处理技术研究混凝土在冻融环境下的孔隙结构、分布的变化规律,分析冻融环境下混凝土细观结构的损伤演化规律及破损机制[3-10]。利用断面CT数的变化规律定量地分析冻融循环前后沥青混合料的细观损伤[11-17]。
目前,学者们对于CSCRM的研究大多集中在路用性能影响因素、外加材料的影响、成型养生方法、疲劳特性等方面[1-2,18-25]。王宏[1]利用足尺加速加载试验对比冷再生基层与水泥稳定碎石基层的耐久性,得出冷再生基层具有良好的水稳定性和抗疲劳耐久性能。基于马歇尔试验和CT技术,系统研究了不同水泥掺量下乳化沥青冷再生混合料的强度特性和空隙特征的变化规律,给出了空隙特征的数学模型表征[22]。薄雪峰[2]通过试验讨论了冻融循环作用对泡沫沥青冷再生混合料强度、疲劳和细观结构等性能的影响,指出混合料中微孔数量减少、大孔数量增多是导致力学强度和疲劳性能降低的主要原因之一。李国锋等[23]采用劈裂强度试验和CT试验,系统研究了6种级配泡沫沥青冷再生混合料不同冻融循环次数下的抗水损害能力的衰变情况,得到了混合料强度的衰减特性、空隙级配及最可几孔径的变化规律。李志刚等[24]分析了冻融循环对乳化沥青冷再生混合料空隙率、力学强度、黏聚力及抗剪性能的影响。杨野等[25]采用SEM研究了乳化沥青冷再生混合料在冻融循环作用下的宏微观损伤情况,给出了冻融循环作用使乳化沥青冷再生混合料空隙率增加、高温性能下降、复合胶浆损伤的结果。
对于冻融环境下CSCRM的细观破坏机制、影响因素、混合料的细观损伤与宏观力学性能关系的研究较少。随着CSCRM在路面结构的层位不断上移,特别是在季节性冻土地区,对混合料的抗冻性提出了更高的要求。探究冻融环境下水泥稳定冷再生的细观破坏机制、影响因素的研究尤为重要。本文基于CT技术和数字化图像处理技术,采用CT数分析方法,定量分析在冻融作用下CSCRM的破坏过程,探讨冻融作用下CSCRM的细观损伤机制、演化过程及水泥和RAP在不同冻融循环次数下对试件损伤的影响。期望从细观损伤发展的角度解释CSCRM在冻融环境下的宏观力学性能的变化规律,为CSCRM在我国季节性、多年冻土地区的推广应用提供借鉴。
1. 实验材料及方法
1.1 水泥稳定冷再生混合料(CSCRM)设计
选取S217线榆中段沥青路面的旧沥青路面,依据JTG E42—2005[26]对旧路面沥青材料(RAP)采用水洗法筛分;细骨料采用粒径为0~5 mm碎石。材料基本性能见表1。水泥选用来自永登祁连山水泥有限公司的P.O42.5级普通硅酸盐水泥作为冷再生混合料粘结剂。根据JTG/T F20—2015[27],在多次的试配和综合比较下,确定0~5 mm碎石与RAP的质量比分别为3∶7、5∶5、7∶3,骨料级配见表2;水泥外掺,配合比见表3。制备了3种不同配合比下的Φ150 mm×150 mm圆柱形混合料试件,7天无侧限抗压强度均值分别为2.4 MPa、2.5 MPa、2.3 MPa,满足JTG/T F20—2015[27]的相关要求。
表 1 试件材料参数Table 1. Material property parameters of specimenItem Apparent density/(kg·m−3) Voidage/% Needle-like particle content/% Mud content/% RAP 2.653 47.3 16.4 0.3 0-5 mm aggregate 2.574 42.3 5.3 15.2 Note: RAP—Recycled asphalt pavement. 表 2 水泥稳定冷再生混合料(CSCRM)级配Table 2. Gradation of cement stabilized cold recycled mixture (CSCRM)Specimen Gradation of mixture/% 0.15
/mm0.60
/mm2.36
/mm4.75
/mm9.50
/mm19.0
/mm26.5
/mm31.5
/mmCSCRM(30wt%RAP) 11.1 37.5 53.9 71.5 84.2 96.7 99.8 100 CSCRM(50wt%RAP) 18.1 26.3 40.1 56.5 73.5 94.0 99.4 100 CSCRM(70wt%RAP) 5.0 16.9 26.5 40.7 62.1 91.9 99.2 100 表 3 CSCRM配合比Table 3. Mix ratio of CSCRMSpecimen RAP test value
/wt%Aggregate/wt% Cement
/wt%Water
/wt%CSCRM(30wt%RAP) 27.65 64.52 2.76 5.07 CSCRM(50wt%RAP) 46.17 46.17 2.76 4.90 CSCRM(70wt%RAP) 63.87 27.37 4.56 4.20 1.2 试验方法
1.2.1 试验方案
(1) 按3种配合比各制作7组混合料试件,每组3个试件,共计63个试件。图1为典型的2组试件及冷冻过程。其中,第1组试件用于CT实验,第2~7组试件用于冻融循环后的劈裂强度实验。每种配合比的第1组试件编号方式为CSCRM(xwt%RAP)-CTSx,CSCRM(xwt%RAP)表示混合料CSCRM中RAP的含量,CTSx表示用于CT实验的试样序号。第2~7组试件编号方式为CSCRM(xwt%RAP)-SPFxSx,CSCRM(xwt%RAP)含义同上,SPFx表示用于劈裂强度实验的试件冻融循环的次数,Sx表示试样序号。所有试件制作完成后标养90天。(2) 对编号试件进行冻融循环试验,循环次数分别为0、1、3、5、7、9次。(3) 对每种配合比的第1组试样在每次达到冻融循环次数后进行CT断面扫描实验。CT实验完成后,立即将试样放入冰箱进行后续冻融循环。(4) 对每种配合比的第2~7组试样在达到冻融循环次数后立即做劈裂强度实验,以避免环境温度影响。(5) 分析各个CT扫描图像的CT数。(6) 分析劈裂强度实验结果。
1.2.2 试验过程
首先将试件浸在25℃水中饱水12 h,取出试件使用保鲜膜密封后装进黑色塑料袋中,放置于(−20±2)℃的冰箱中冷冻12 h。待试件在冰箱冷冻12 h结束后取出试件,并除去保鲜膜和塑料袋后放置在30℃恒温水箱中进行水浴12 h至此完成1次冻融循环试验。按照此法将试件进行冻融循环至要求次数后结束。第9次冻融循环后的试件见图2。
对不同冻融循环次数下的试件在冻融循环结束后立刻进行CT扫描实验,以避免环境温度的影响。CT实验在中国科学院西北生态环境资源研究院进行,采用荷兰皇家飞利浦公司生产的Philips Brilliance 16螺旋CT机,实验参数见表4。扫描方案:对每一个Φ150 mm×150 mm圆柱体试件沿横向断面进行扫描,间距为3 mm,获得50幅二维CT横断面扫描图像。
表 4 CT机扫描参数Table 4. Scanning parameters of CT machineVoltage
/kVElectric current/mA Layer thickness/mm Reconstruction matrix Magnification 120 185 3 1024×1024 1 冻融循环后试件的劈裂实验加载采用济南试验机厂生产的PEM-50A型微机控制电子式万能试验机,加载速率为1 mm/min。夹具采用圆柱体混凝土抗劈裂夹具,技术参数见表5。
表 5 劈裂夹具参数Table 5. Parameters of splitting fixtureMaximum bracket
block/mmWidth of left and right
gear of bracket/mmLength/
mm50×20 151, 101 305 2. 试验结果与分析
2.1 CSCRM的CT图像及细观结构演化
CSCRM是一种多相复合材料,由于组分材料尺度不同,其在CT图像中的灰度不同。CT数的大小与材料的密度有关,在相同的条件下,断面的CT数越大,表征混合料的密度越大。将水的CT数定义为0 Hu,空气的CT数为−1024 Hu。CSCRM材料的CT数H计算如下式:
H = \frac{{\mu {\rm{ - }}{\mu _{\rm{w}}}}}{{{\mu _{\rm{w}}}}} \times 1\;000 (1) 其中:
\mu 为CSCRM组分材料对X射线的吸收系数;{\mu _{\rm{w}}} 为纯水对X射线的吸收系数。为分析冻融循环作用对CSCRM试件细观结构的影响,任意选取一个试件某一断面的CT扫描结果,如图3所示。此处,试件配合比类别为CSCRM(70wt%RAP),试件编号为CSCRM(70wt%RAP)-CTS3,横断面距离圆柱体底面45 mm,冻融循环次数N分别为0次、5次和9次,代表冻融前、冻融循环中期和冻融循环后期。可以看出,骨料的密度最大,在灰度图中表现为亮度较高的区域;砂浆的密度较小,在图中表现为较暗的区域;孔隙的密度最小,在图中表现为黑色的区域。本文采用等密度分割断面法对图像进行进一步处理,更加直观地表现出混合料内部结构的变化特征。将试件断面进行等密度分割,定义0~800 Hu区域为黑色,代表试件内部的孔洞区域;801~1310 Hu区域为黄色,代表骨料与水泥砂浆过渡区域;1311~2 000 Hu区域为绿色,代表水泥砂浆区域;2 001~2976 Hu区域为红色,代表试件骨料区域。
从图3还可以看出,在冻融循环次数为0时,黑色的空隙区域所占范围很小,绿色的水泥砂浆区域范围较大,红色的骨料区域被砂浆所包裹。冻融循环作用使得试件内部结构发生改变,试件空隙发展、贯通使黑色的空隙区域所占范围扩大;部分集料的脱落使红色骨料区域范围减小。
2.2 CSCRM断面CT数
混合料CT图像中包含了大量细观裂纹信息,但是直观地观察CT图像很难快速准确地获取捕捉到所需要的信息,因此必须对图像进一步分析处理。首先给出3种配合比试样在不同冻融循环下同一高度断面的扫描图像,如图4、图5和图6所示,试样编号分别为CSCRM(30wt% RAP)-CTS1、CSCRM(50wt%RAP)-CTS1和CSCRM(70wt%RAP)-CTS1,横断面距离试样顶面距离为12 mm。3组图片均能明显地反映出混合料试件在冻融循环作用下内部空隙的发展过程及在冻融循环后期试件骨料的大面积脱落行为。
为了讨论不同配合比情况下CSCRM的损伤过程,降低CSCRM组成材料的非均匀性对结果的影响,采用CT数值分析法,利用3次CT均值处理方法定量地描述混合料的损伤过程。由于扫描断面较多(1个试样50个断面图像),采用Sante CT Viwer软件首先计算混合料试件某一断面的CT均值,再将50个断面的均值进行加权平均,得到1个试样的二次CT均值结果;最后将同一配合比3个试样的二次CT均值结果进行均值化处理,得到3次CT均值结果,作为该配合比在本次冻融循环后的CT均值。3种配合比CSCRM在不同冻融循环作用下的CT均值结果见图7。可以看出,不同混合料、不同的冻融次数下的CSCRM混合料CT均值变化经历了4个阶段。在冻融循环前期,经历1次冻融循环时,3种配合比下的混合料随着冻融次数的增加,断面的CT均值均呈上升趋势。在冻融循环中期和后期,经历至7次冻融循环次数时,断面CT均值随着冻融次数的上升,断面CT均值呈现下降的趋势。在冻融循环的末期,冻融次数为9次时,断面CT均值大幅下降。在冻融循环7次之前CSCRM(70wt%RAP)的CT值最大,CSCRM(50wt%RAP)次之,CSCRM(30wt%RAP)最小。在冻融循环7次后CSCRM(70wt%RAP)的CT均值最小,CSCRM(50wt%RAP)次之,CSCRM(30wt%RAP)最大。在冻融循环9次时,CSCRM(70wt%RAP)的CT均值下降了34.16%,CSCRM(50wt%RAP)下降了27.84%,CSCRM(30wt%RAP)下降了23.01%。这主要是由于在冻融循环次数为0次时,由于RAP的密度大于砂石密度,含RAP含量高的试件CT均值较大。在冻融循环前期,试件内部的部分水分被吸收进裂缝中导致试件的密度增加从而使CT均值增加。在进入冻融循环中期和后期时,由于试件制成时内部存在原始孔隙和缺陷,在冻融循环的条件下,内部水分会在固态和液态中相互转换,从而产生冻胀力,使内部的初始孔隙和裂纹逐渐发展,导致混合料试样的损伤不断加剧,混合料试件的密度也不断降低,断面CT数亦会随之降低,在此期间,RAP含量较低的试件CT值下降速度较缓,RAP含量对试件的CT值变化影响较大。冻融循环在进入末期后,试件的损伤发展程度加剧,表面水泥浆体和骨料渐渐剥落导致试件的密度大幅降低,引起CT数值的快速下降,在此期间含RAP含量高的CT值下降更快。由此可见,RAP含量对于试件的CT均值有较大的影响。
2.3 CSCRM的损伤演化
为了进一步研究冷再生混合料在冻融条件下的空隙对试件细观损伤的影响,基于损伤力学原理,引入损伤变量的概念,损伤变量D计算试件的损伤程度如下式所示:
D = \frac{{{H_0} - {H_n}}}{{{H_0}}} \times 100{\rm{\% }} (2) 其中:
D 为试样的损伤变量;{H_0} 为试样在未发生冻融循环时的断面CT均值;{H_n} 表示试件在 n次冻融循环下的断面CT均值。图8为CSCRM损伤度随冻融次数变化曲线。可以看出,在相同的冻融循环次数下3种配合比试件的损伤发展速度相差不大,CSCRM(70wt%RAP)混合料的损伤最大。3种不同配合比的试件在冻融循环前期,损伤的发展出现了负增长,损伤变量随着冻融次数的增加而降低。在冻融循环中期和后期,损伤变量随着冻融次数的增加而增加,在冻融末期损伤变量上升的趋势加快。在冻融循环一次到7次之间,CSCRM (70wt%RAP)的损伤发展最慢,CSCRM(50wt%RAP)次之,CSCRM(30wt%RAP)发展较快。在冻融循环7次之后,CSCRM(70wt%RAP)的损伤发展最快,CSCRM(50wt%RAP)次之,CSCRM(30wt%RAP)发展最慢。在冻融循环初期,由于孔隙水的作用使试件的密度增加,CT数增加,因此损伤降低。在冻融中期和后期,内部的孔隙和裂缝发展较慢,试件受损速度较慢致使损伤变量增加较慢。随着冻融循环次数的增加,在此期间试件的损伤程度较小,主要是水泥的水化产物形成的网状结构在RAP与砂石集料间穿插、生长,起到了“加筋”的作用。在此期间,CSCRM(30wt%RAP)和CSCRM(50wt%RAP)的损伤度基本相当(增长率分别为2.21、2.36),但与CSCRM(70wt% RAP)试件的损伤度相差较大(增长率3.08)。说明了在此期间较大的RAP含量对试件的损伤发展影响较大。进入冻融循环末期,损伤加快,表明了试件内部的裂纹、孔隙开始发育,相互贯通;并且伴有试件表面的水泥浆体和骨料的剥落,这是一个损伤加剧的过程。在此过程中,试件的粗骨料开始脱落,随RAP含量增加,试件冻融损伤越严重。表明试件在冻融循环的条件下,内部的原始孔隙、裂纹等缺陷会伴随着冻融次数的增加而加剧破坏,同时试件表面的水泥浆体和骨料的剥落,从而导致强度显著下降,试件被破坏。
2.4 CSCRM的劈裂强度
表6为冻融循环后每组试件的劈裂强度均值,劈裂强度与损伤度的关系见图9。由于冻融循环初期试件内部水分进入缝隙导致试件出现负损伤,但试件的劈裂强度并不会出现负增长,为了使实验拟合结果更符合事实,本文拟合损伤度与劈裂强度关系曲线时忽略冻融循环1次时的结果。由图9可以看出,3种配合比情况下CSCRM的劈裂强度均随损伤度的增加呈负指数关系减小,并最终趋于稳定,如下式所示:
表 6 3种不同配合比CSCRM的冻融劈裂强度Table 6. Freeze-thaw splitting strength of CSCRM with three different combinations under different cyclesFreeze-thaw
timeSplitting strength/MPa CSCRM
(30wt%RAP)CSCRM
(50wt%RAP)CSCRM
(70wt%RAP)0 0.62 0.53 0.71 1 0.58 0.49 0.66 3 0.53 0.45 0.62 5 0.50 0.42 0.58 7 0.48 0.40 0.55 9 0.47 0.39 0.53 {f_{{\rm{ts}}}} = {f_{{\rm{ts,}}n}} + {A_{{\rm{ts}}}}{{\rm{e}}^{ - D/\kappa }} (3) 其中:
{f_{{\rm{ts}}}} 表示劈裂强度变量;D 表示损伤变量,{f_{{\rm{ts,}}n}} 为劈裂强度终值(n \geqslant 9 );{A_{{\rm{ts}}}} 为劈裂强度衰减幅值,\kappa 为衰减因子。冻融循环期间的劈裂强度从大到小排序为CSCRM(70wt%RAP)、CSCRM(30wt%RAP)、CSCRM(50wt%RAP)。在快速损伤期,试件的劈裂强度分别下降12.8%、14.5%、15.1%,强度显著下降。在此期间,试件内部水分受冻融循环作用破坏了沥青和集料的粘结力,因此强度下降明显。在损伤稳定期,试件的损伤发展较缓,劈裂强度下降趋势放缓。在加速损伤期,损伤度约为20%~40%,劈裂强度下降趋势趋于平缓,表明试件已经出现宏观破坏。在冻融循环作用下,3种配合比CSCRM(70wt%RAP)、CSCRM(50wt%RAP)、CSCRM(30wt%RAP)的劈裂强度的衰减因子分别为6.486、7.225、7.354,表明RAP含量的增加降低了CSCRM的劈裂强度衰减速率,RAP中沥青黏性的存在使混合料更好地保持了原有的劈裂抗拉性能。3. 结 论
利用CT技术对3种不同配合比的冷再生混合料在冻融环境下进行扫描,获得了一系列不同配合比、不同冻融次数下的水泥稳定冷再生复合材料的CT图像,得到以下结论:
(1) 在冻融循环前期,水分渗入试件闭合孔隙中,试件CT均值增加;在冻融循环中后期,孔隙水在固液态之间转换产生了膨胀力和渗透力,同时水分侵入在沥青与集料之间破坏沥青与集料之间的粘性,试件内部的空隙发展,CT数逐渐降低;在冻融循环末期,试件内部的微裂隙相互贯通,试件集料脱落,CT数大幅度降低;
(2) 在快速损伤期,试件损伤变量首先负增长,然后快速增长;在稳定损伤期,损伤变量随冻融循环次数的增加而增加;在加速损坏期,损伤变量急剧增加,试件发生宏观破坏;
(3) 在冻融循环中后期,水泥掺量越多,损伤发展越慢,水泥促进早期强度的提升;旧路面沥青材料(RAP)含量较少,损伤发展较慢,过多的RAP会使混合料的微裂缝增加,水泥对损伤发展有较大影响。在冻融循环末期:RAP含量越多,损伤越大,混合料在此期间大面积结构崩解,RAP含量对损伤发展和裂缝贯通产生显著影响。
(4) 在冻融循环期间,试件的损伤度与宏观力学性能密切相关。试件的劈裂强度随损伤度呈负指数关系降低并趋于平缓,RAP含量越高,试件保持劈裂抗拉强度的能力越强。
致谢:本论文CT实验工作得到了中国科学院西北生态环境资源研究院郑剑锋博士的大力支持和帮助,在此表示感谢!
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表 1 试件材料参数
Table 1 Material property parameters of specimen
Item Apparent density/(kg·m−3) Voidage/% Needle-like particle content/% Mud content/% RAP 2.653 47.3 16.4 0.3 0-5 mm aggregate 2.574 42.3 5.3 15.2 Note: RAP—Recycled asphalt pavement. 表 2 水泥稳定冷再生混合料(CSCRM)级配
Table 2 Gradation of cement stabilized cold recycled mixture (CSCRM)
Specimen Gradation of mixture/% 0.15
/mm0.60
/mm2.36
/mm4.75
/mm9.50
/mm19.0
/mm26.5
/mm31.5
/mmCSCRM(30wt%RAP) 11.1 37.5 53.9 71.5 84.2 96.7 99.8 100 CSCRM(50wt%RAP) 18.1 26.3 40.1 56.5 73.5 94.0 99.4 100 CSCRM(70wt%RAP) 5.0 16.9 26.5 40.7 62.1 91.9 99.2 100 表 3 CSCRM配合比
Table 3 Mix ratio of CSCRM
Specimen RAP test value
/wt%Aggregate/wt% Cement
/wt%Water
/wt%CSCRM(30wt%RAP) 27.65 64.52 2.76 5.07 CSCRM(50wt%RAP) 46.17 46.17 2.76 4.90 CSCRM(70wt%RAP) 63.87 27.37 4.56 4.20 表 4 CT机扫描参数
Table 4 Scanning parameters of CT machine
Voltage
/kVElectric current/mA Layer thickness/mm Reconstruction matrix Magnification 120 185 3 1024×1024 1 表 5 劈裂夹具参数
Table 5 Parameters of splitting fixture
Maximum bracket
block/mmWidth of left and right
gear of bracket/mmLength/
mm50×20 151, 101 305 表 6 3种不同配合比CSCRM的冻融劈裂强度
Table 6 Freeze-thaw splitting strength of CSCRM with three different combinations under different cycles
Freeze-thaw
timeSplitting strength/MPa CSCRM
(30wt%RAP)CSCRM
(50wt%RAP)CSCRM
(70wt%RAP)0 0.62 0.53 0.71 1 0.58 0.49 0.66 3 0.53 0.45 0.62 5 0.50 0.42 0.58 7 0.48 0.40 0.55 9 0.47 0.39 0.53 -
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期刊类型引用(3)
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