Effect of nano-SiO2/CaCO3 compound incorporation on the properties of fully recycled coarse aggregate concrete
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摘要:
与天然粗骨料相比，再生粗骨料因其破碎过程中产生不可避免的损伤及附着的旧砂浆使其基本物理性能较差，制备所形成再生混凝土(RAC)因其多重界面而使其力学及耐久性能较差。为了进一步提升RAC性能，基于此，开展了不同纳米SiO2 (NS)与纳米CaCO3 (NC)单/复掺改性全再生粗骨料混凝土(FRAC)力学及吸水性能的试验研究，其中NS掺量为占胶凝材料质量的1%、2%和3%，NC掺量为占胶凝材料质量的1%、3%和5%，并通过SEM方法在微观尺度上表征了纳米材料单/复掺对其微观形貌的改性效果。结果表明：无论纳米材料单掺还是复掺形式，在适量的掺入范围内，RAC抗压强度和劈裂抗拉强度均随着纳米材料掺量的增加而增大；但当NC掺量达到5%时，会生成过量的低碳型水化碳铝酸钙，其发生团聚后RAC强度会出现一定程度的降低，但总体仍高于未改性前的强度，当复掺比例为1%NS和3%NC时，可达到3%NS单掺的效果。RAC毛细吸水质量和吸水率随着纳米材料掺量的增加呈现下降的趋势，总体上复掺改善效果好于单掺情况，且纳米材料最佳掺量为3%。SEM结果也进一步证实，当两种纳米材料复掺量为3%时(S3C3)，RAC内部孔隙和微裂缝最少，且界面过渡区(ITZ)更致密，表明纳米材料复掺改性效果较好。
Abstract:Compared with natural coarse aggregate, the basic physical properties of recycled coarse aggregate are relatively poor due to the inevitable damage in the crushing process and the attached old mortar, and the mechanical properties and durability of the prepared recycled aggregate concrete (RAC) are worse due to its formed multiple interface structures. To further improve the performance of RAC, based on this, the mechanical properties and water absorption behavior of fully recycled coarse aggregate concrete (FRAC) modified by different nano-SiO2 (NS) and nano-CaCO3 (NC) single-mixed or compound-mixed were respectively investigated. The NS content (S) accounts for 1%, 2% and 3% of the binding materials mass, and the NC content (C) was 1%, 3% and 5%. These content The modification effect of single/compound-mixed nanomaterials on the micromorphology was characterized by SEM observation. The results show that the compressive strength and splitting tensile strength of RAC increase with the addition of nanomaterials within the appropriate incorporation range no matter the single-mixed and multiple-mixed forms. However, when the NC content reaches up to 5%, excessive low-carbon hydrated calcium carboaluminate will be generated, and the RAC strength will decrease to a certain extent after agglomeration, but the overall strength is still higher than that before modification, the effect of 3%NS single admixture can be achieved when the complex admixture ratio is 1%NS and 3%NC. The cumulative mass of capillary water absorption and water absorption rate of RAC decrease with the increase of nanomaterial content. In general, the improvement effect of compound mixing is better than that of single mixing, and the optimal content of nanomaterial is 3% in this study. The results of SEM observation also further confirm that when the mixture amount of the two nanomaterials is 3% (S3C3), the least internal pores and microcracks and the denser interfacial transition zone (ITZ) in RAC indicate the better modification effect of the nanomaterials.
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Keywords:
- recycled aggregate concrete /
- nano-SiO2 /
- nano-CaCO3 /
- mechanical properties /
- durability
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自21世纪初以来，全球能源短缺和环境污染严峻一直是亟待解决的问题。相变材料(PCMs)作为一种便捷高效的热管理材料引起了大家的关注[1-5]，能够在相变过程中可逆地吸收和释放大量热能，从而弥补了太阳能受时间和空间限制、不稳定性及效率低等问题。其中，有机固液PCMs(如石蜡(PW)和聚乙二醇(PEG)等)因具有高储能密度、固-液相变过程中体积变化小、热稳定性好、无毒无腐蚀性及成本低廉等优点，被广泛作为热存储材料[3-6]。然而，由于PCMs导热系数相对较小[7]，导致其储热速率、太阳能热能转换能力及力学性能不足等问题，严重限制了其在实际应用中的推广[7-8]。为了解决这些问题，研究人员开始探究如何将导热填料、PCMs与高分子基体相结合来制备导热高分子基相变复合材料[9-10]。
在导热高分子基相变复合材料的制备过程中，填料的无序分布会导致大量的声子散射，从而影响复合材料的导热及力学性能[9, 11]。而通过控制导热填料的有序分布，使其结构发生取向，促使其内部具有定向导热骨架，已成为一种提高热导率的有效策略，在迫切需要具有定向传热需求的电子器件热管理等领域具有较大的应用前景。如以石墨烯泡沫(GF)为填料制备的GF/聚二甲基硅氧烷(PDMS)复合材料具有互联结构，在含量为0.7wt%时，其热导率(λ)达到基体的3倍[12]。此外，通过将石蜡(PW)浸渍到三维石墨烯纳米片(GNPs)泡沫中制备了一种GNPs/PW相变复合材料，λ由0.31 W·m−1·K−1 (PW)提高到0.62 W·m−1·K−1，并且实现了光-热转换和热存储的有效结合，保证了太阳能的持续利用[13]。
目前，在成型加工过程中通过外加电场、磁场或剪切力来控制填料在高分子材料中形成取向结构，可制备具有优良导热性能的复合材料[14-16]。Cho等[17]将电场开关与具有不同纵横比的填料相结合，构建出线性密集排列的具有取向结构的BN (LDPBNs)，显著提高了复合材料的λ。当BN添加量为15vol%时，复合材料λ高达1.56 W·m−1·K−1，约为无LDPBNs结构的复合材料λ的4倍(0.4 W·m−1·K−1)。可见，取向结构的构筑对于提高导热高分子复合材料的性能至关重要，但已报道的方法大多存在过程复杂、成本高昂等缺点，限制了其在实际工业应用中的推广。因此，未来的研究将致力于开发简单、高效的制备方法，进一步探索填料与高分子基体之间的相互作用机制，推动导热高分子复合材料的发展和应用。
基于此，本文提出一种简单且高效的制备方法，充分利用聚乙烯辛烯共弹性体(POE)良好加工性能、柔韧性、力学性能优异等特点，旨在制备具有优异综合性能的PW-GNPs-BN/POE相变复合材料。该方法的关键在于充分利用开炼机双辊旋转产生的剪切力，使GNPs和氮化硼(BN)得以均匀分散并形成有序的取向结构，成功制备出了具有取向结构的相变复合材料，该材料不仅导热性能卓越，而且光热转换能力显著，为未来的应用提供了广阔的前景。
1. 实验材料及方法
1.1 原材料
聚乙烯辛烯共弹性体(POE)，商业上称为3980，由埃克森美孚化工有限公司提供，其密度为0.89 g·cm−3。切片石蜡(PW)，表观密度为0.90 g·cm−3，熔点为52~54℃，储存温度为2~8℃，购自上海麦克林生化科技有限公司。石墨烯纳米片(GNPs)的厚度为4~20 nm，尺寸为5~10 µm，由成都有机化学研究所提供。氮化硼(BN)密度为2.25 g·cm−3，尺寸为5~15 μm，购于秦皇岛市伊诺先进材料有限公司。GNPs和BN微观形貌见图1。
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图 1 氮化硼(BN) (a)和石墨烯纳米片(GNPs) (b)的SEM图像Figure 1. SEM images of boron nitride (BN) (a) and graphene nanosheets (GNPs) (b)1.2 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的制备
首先，在开炼机(SK-160B，中国上海橡胶机械厂)双辊温度为90℃的条件下，取一定比例的POE和PW通过双辊开炼机混合，随着辊筒的旋转，POE和PW被不断拉伸和折叠，同时，不断地重复三角打包法使复合材料剪断、均匀化，待复合材料开炼10 min混合均匀[14]。随后，根据前期的研究[18-20]，加入固定的GNPs含量(2wt%)和不同含量的BN，继续混合开炼10 min以确保填料充分混合。最后，使用三辊压光机(LN-6，广东利拿实业有限公司)对样品进行冷却处理，得到厚度为0.2 mm的PW-GNPs-BN/POE相变复合材料，制备工艺见图2。详细配方见表1，为简化命名，将复合材料命名为PW-xGNPs-yBN/POE，其中x和y分别代表GNPs和BN占PW/POE总量的质量分数。
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图 2 石蜡(PW)-GNPs-BN/聚乙烯辛烯共弹性体(POE)相变复合材料的制备工艺示意图Figure 2. Schematic diagram of the preparation process of paraffin wax (PW)-GNPs-BN/polyolefin elastomer (POE) phase change composite materials表 1 样品配方Table 1. Sample formulaSample POE/wt% PW/wt% Mass ratio of PW/POE GNPs/wt% BN/wt% PW/POE 70.0 30.0 7∶3 0 0 PW-2wt%GNPs/POE 68.6 29.4 7∶3 2 0 PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE 65.1 27.9 7∶3 2 5 PW-2wt%GNPs-10wt%BN/POE 61.6 26.4 7∶3 2 10 PW-2wt%GNPs-15wt%BN/POE 58.1 24.9 7∶3 2 15 PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE 51.1 21.9 7∶3 2 25 PW-25wt%BN/POE 52.5 22.5 7∶3 0 25 1.3 表征与测试
1.3.1 扫描电子显微镜(SEM)
使用捷克TESCAN公司VEGA3 LMH型钨灯丝扫描电子显微镜观察复合相变材料的形貌。测试前使用离子溅射仪对样品表面喷金处理。
1.3.2 X射线衍射分析(XRD)
使用日本Shimadzu公司XRD-7000s型多晶X射线衍射仪对所制备复合材料的结构进行表征。采用Cu Kα辐射(γ=0.1542 nm)扫描范围为10°~60°，扫描速度10°/min。
1.3.3 DSC测试
使用瑞士Mettlertoledo公司DSC1仪器测试复合相变材料的熔融和结晶行为，称取5~8 mg样品，在10℃·min−1下升温至100℃，随后在10℃· min−1下冷却至25℃，所有测试均在氮气氛围下进行。
1.3.4 力学性能测试
采用万能拉伸试验机(LDS 20KN，长春市智能设备有限公司)对样品进行拉伸性能和拉伸回复测试，拉伸速度分别为5 mm·min−1。
1.3.5 导热性能测试
使用美国TA公司Discovery DXF-900仪器通过激光闪射法测试复合相变材料的热扩散系数。复合相变材料的热导率(λ)采用下式进行计算[14]:
λ=αCpρ (1) 其中：α为热扩散系数；ρ为密度；Cp为比热容。复合相变材料的密度ρ通过将样品打磨成规则形状用天平称量质量后计算得到，比热容Cp利用DSC通过蓝宝石法测量得到。
1.3.6 光热及光电转换测试
使用中科微能(北京)科技有限公司CME-SL500型氙灯光源作为模拟太阳光源对复合相变材料表面施加不同强度光照，利用塞贝克热电设备实现热能到电能的转换，使用3000R型热电偶无纸记录仪记录样品表面温度变化，使用美国Keithley公司2400型数字源表实时采集输出的电压信号。实验前用北京中教金源科技有限公司CEL-NP2000型光功率计校正和调节光强。
1.3.7 热红外成像测试
将PW-GNPs-BN/POE相变复合材料样品放置在置物台上，使用中科微能(北京)科技有限公司CME-SL500型氙灯光源作为模拟太阳光源对复合相变材料表面施加不同强度光照，用热红外成像仪进行实时录制，记录在光照前后过程中样品的热红外温度变化情况。
2. 结果与讨论
2.1 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的形貌分析
为了研究GNPs和BN对PW/POE纳米复合材料结构的影响，对PW-GNPs-BN/POE相变复合材料平行于导热取向结构的方向进行了SEM测试，如图3所示。由图3(a)和图3(a1)对比发现，PW在POE基体中沿着取向方向主要呈短棒状均匀分布，经过高温热处理后，PW的分布状态消失。这是由于PW和POE互不相容，在开炼机的强剪切场下，PW在POE内部能够沿着剪切方向发生形变取向，并在较高的冷却速率下保留了取向结构，在60℃ (PW熔点为52~54℃)热水中去除截面的PW后，短棒状结构消失，这进一步证实了PW在POE基体中呈短棒状分布。随后，通过单独添加GNPs和BN，可以有效改善PW的短棒状堆积密度，如图3(b)和图3(c)所示。在向PW-2wt%GNPs/POE复合材料中加入5wt%的片状BN后，PW短棒状结构没有明显变化，如图3(d)所示。然而，随着BN含量的增加，不仅改善了PW的棒状化程度，促使棒状均匀分布在POE基体内，还观察到大量沿着剪切场方向取向分布的BN片状结构，如图3(e)~图3(g)所示。通过图3(g1)的局部分布图可以清晰地看出，短棒状PW和BN能够均匀地沿着剪切场的方向分布在POE基体内部。这是由于BN的加入提高了PW-2wt%GNPs/POE复合材料整体的黏度，改变了PW的流变性能，减弱了棒状结构的分布，并在GNPs固有导热性能优异的基础上充分利用了BN的高面内热导率，从而在取向方向上构建了高效的导热通道。
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图 3 SEM图像：(a) PW/POE；(a1)高温处理的PW/POE；(b) PW-2wt%GNPs/POE；(c) PW-25wt%BN/POE；(d) PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE；(e) PW-2wt%GNPs-10wt%BN/POE；(f) PW-2wt%GNPs-15wt%BN/POE；PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE (g) 及其局部放大图(g1)Figure 3. SEM images: (a) PW/POE; (a1) Thermal heated PW/POE; (b) PW-2wt%GNPs/POE; (c) PW-25wt%BN/POE; (d) PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE; (e) PW-2wt%GNPs-10wt%BN/POE; (f) PW-2wt%GNPs-15wt%BN/POE; PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE (g) and local magnified image (g1)2.2 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的结构分析
PW-GNPs-BN/POE相变复合材料平行于导热取向方向的表面和断面XRD图谱如图4所示。从图4(a)可见，PW/POE表现出3个明显的特征峰，其中POE的衍射峰位于16.8°，PW的特征衍射峰分别位于21.4°和23.8°[21]，经过开炼机强剪切场共混，衍射峰角度均未发生偏移，这表明POE和PW之间是物理共混。在PW/POE复合材料中加入GNPs后，观察到PW-2wt%GNPs/POE在2θ=26.4°出现了新的特征峰，而在2θ=21.4°和23.8°处峰的位置和强度未发生明显变化，这表明PW在复合材料中仍保持其晶体形态，从而确保了潜热的有效释放。PW-GNPs-BN/POE相变复合材料在2θ=26.4°处观察到GNPs和BN的衍射峰[14, 20]，并随着BN的加入，2θ=26.4°处的衍射峰强度大幅度提高。通过XRD数据进一步发现，PW-GNPs-BN/POE相变复合材料在2θ=55.1°处观察到新的BN衍射峰，同时，其余衍射峰的角度没有发生偏移，这进一步表明BN与POE基体是物理混合，没有发生化学反应；同时，随着BN含量的增加，在2θ=55.1°处衍射峰的强度也逐渐增加，说明了复合材料的结晶程度提高。而在PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的XRD衍射峰中未观察到2θ=41.2°的衍射峰，这充分说明了BN经过强剪切场后没有沿着垂直流动场的方向排列。
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图 4 PW和PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的XRD图谱：(a)表面；(b)断面Figure 4. XRD patterns of PW and PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials: (a) Surface; (b) Section在图4(b)中，PW-GNPs-BN/POE相变复合材料断面的XRD曲线衍射峰与表面的衍射峰基本相似，其中在2θ=41.2°处观察到了BN的(100)衍射峰，表明片层结构的BN沿着断面方向发生了取向分布，这与SEM对应，见图3(a)~图3(g)。为了进一步证明BN在复合材料内部的取向程度。采用公式I(100)/(I(100)+I(002))计算得到取向因子[22]，其中I(100)、I(002)分别代表(100)和(002)衍射峰的强度，详见表2。从表2可以看出，复合材料的取向程度在0.49至0.83之间，并且随着BN含量的增加而增加，说明了BN在聚合物基体中的取向程度逐渐提高。而在XRD表面图中未观察到明显的(100)特征峰，这说明无法从表面图中观察到复合材料内部的取向结构。
表 2 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的取向度Table 2. Orientation degree of PW-GNPs-BN/POE phase change composite materialsSample Orientation factor PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE 0.49 PW-2wt%GNPs-10wt%BN/POE 0.51 PW-2wt%GNPs-15wt%BN/POE 0.57 PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE 0.83 PW-25wt%BN/POE 0.55 2.3 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的热储存性能
采用DSC对样品进行相变温度和相变潜热测试，结果如图5(a)所示。在升温过程中，所有样品均在37℃和50℃左右呈现出两个明显的吸热峰。根据相关研究[1, 3-4]，37℃左右对应石蜡的固-固相变阶段，在固-固相变过程中，PW由晶体结构转变为非晶态结构；50℃左右对应石蜡固-液相变过程(融化)，在这一阶段，石蜡能够以潜热的形式储存大量的热能。通过DSC曲线可以获取复合相变材料的熔点(表3)，其中PW和PW/POE的熔点分别为56.2℃和52.3℃。加入GNPs后，PW-2wt%GNPs/POE的熔点下降至49.6℃，这主要归因于GNPs导热填料的加入为PW/POE复合材料提供了快速的导热路径，从而加速了复合材料的相变过程，导致复合材料的熔点降低[23]。随后添加不同含量的BN，可以观察到随着BN含量增加，复合相变材料的熔点基本保持不变。此外，通过对吸热过程的DSC曲线积分可以得到样品在熔融过程中的相变潜热。
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图 5 (a) PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的DSC熔融曲线；(b) PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE的循环熔融曲线Figure 5. (a) DSC melting curves of PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials; (b) Cycle melting curves of PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE表 3 融化过程中PW和PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的相变参数Table 3. Phase transition parameters of PW and PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials during the melting processSample TM/℃ HM/(J·g−1) PW 56.2 141.2 PW/POE 52.3 46.6 PW-2wt%GNPs/POE 49.6 56.6 PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE 50.16 51.9 PW-2wt%GNPs-10wt%BN/POE 49.8 51.9 PW-2wt%GNPs-15wt%BN/POE 49.8 47.5 PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE 49.8 44.1 PW-25wt%BN/POE 49.8 45.1 Notes：TM—Melting temperature; HM—Melting enthalpy. 从表3复合相变材料相变潜热可知，PW/POE的熔融焓为46.6 J·g−1，加入GNPs后，PW-2wt%GNPs/POE的焓值增加至56.6 J·g−1。这主要归因于加入的GNPs充当成核剂，提供了异相成核点，降低了成核壁垒，促进了PW的结晶，因此促进了焓值的提高[5, 9-10]。随后，随着BN含量的增加，PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的焓值降低，由51.9 J·g−1 (PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE)降至44.1 J·g−1 (PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE)。这是由于在复合材料中加入BN时，石蜡在复合相变材料中的比例会相应减少，从而导致PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的焓值降低。但PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE的焓值仍然保持在44.1 J·g−1左右，具备一定的储热性能，使该材料在热能储存领域仍具有实际应用价值。为了验证复合材料的相变稳定性，对PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料进行了50次熔融循环测试(图5(b))，结果显示在50次循环后，复合材料的结晶峰和熔融峰的位置均未发生变化，表明其熔融性能基本稳定，这证明了PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料具有优异的循环稳定性。
2.4 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的力学性能
PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的力学性能表征如图6所示。图6(a)和图6(b)展示了PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的应力-应变曲线。由图6(b)可知，在POE中掺入PW后，PW/POE的拉伸强度从POE的21.8 MPa增至26.3 MPa，断裂伸长率从POE的760%增至820%，这表明PW的添加改善了复合材料的强度和韧性。然而，当在PW/POE中加入GNPs和BN填料后，材料的拉伸强度和断裂伸长率略有下降。这是由于大量无机填料的加入在复合材料内部形成团聚体，造成应力缺陷，从而影响复合材料的力学性能。但PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE相变复合材料的拉伸强度和断裂伸长率仍保持在较高水平，其中，拉伸强度为21.1 MPa，断裂伸长率为719%。从图6(c)中可见，PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料在弯曲、卷曲或折叠成复杂的千纸鹤形状后，不会出现折损或破裂，说明其具有优异的柔韧性。随后，在图6(d)中对PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料施加不同应变(5%、10%、20%)进行了10次循环拉伸测试。结果显示，随着循环应变的增加，闭环的面积也随之增加。在相同应变下，经过多次循环拉伸后，闭环面积逐渐减小并趋于稳定，且闭环的形状未发生明显变化，表明复合材料具有出色的韧性和回弹性。这一现象可归因于应变软化效应(Mullins效应)引起的网络重组，导致更长且更少维持应力的大分子网络永久重组[24]。
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图 6 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的力学性能曲线1#, 2#, 3#, 4#, 5#, 6#, 7#—PW/POE, PW-2wt%GNPs/POE, PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE, PW-2wt%GNPs-10wt%BN/POE, PW-2wt%GNPs-15wt%BN/POE, PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE, and PW-25wt%BN/POE, respectivelyFigure 6. Mechanical property curves of PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials2.5 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的导热性能
图7显示了PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的热扩散系数和热导率(λ)。从图7(a)可见，在PW/POE中加入GNPs后，复合材料的热扩散系数从0.739 mm²·s−1提升至0.875 mm²·s−1。进一步添加5wt%的BN后，热扩散系数达到0.768 mm²·s−1，并且随着BN含量的增加，复合材料的热扩散系数呈现逐渐增加的趋势，从0.875 mm²·s−1增至1.338 mm²·s−1。热导率的变化趋势与热扩散系数基本一致，见图7(b)。从图7(b)中可以观察到，PW/POE、PW-2wt%GNPs/POE、PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE、PW-2wt%GNPs-10wt%BN/POE、PW-2wt%GNPs-15wt%BN/POE、PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE和PW-25wt%BN/POE复合材料的λ分别为1.01 W·m−1·K−1、1.11 W·m−1·K−1、1.22 W·m−1·K−1、1.83 W·m−1·K−1、2.04 W·m−1·K−1、2.59 W·m−1·K−1和1.75 W·m−1·K−1。其中，PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料的λ达到最优，是PW/POE复合材料的2.56倍。这是由于在GNPs固有导热性能优异的基础上，充分利用了BN片极高的面内λ及两种填料之间的正向协同效应，从而有效提高了λ。同时，随着BN含量的增加，促使复合材料内部取向程度更加完善，进一步改善了导热通路的构建，减少了传热过程中声子的散射现象，从而降低了界面热阻，提高了λ。
导热提高率(TCE)通过下式进行计算[25]：
TCE=λc−λPλP×100% (2) 式中，λP和λc分别代表POE及PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的λ。
如图8所示，相比于PW/POE来说，加入BN与GNPs后，PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的TCE呈现增高的趋势，其中PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料TCE达到最高，为156%，进一步说明取向程度的完善可大幅度提高复合材料的λ。
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图 7 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的热扩散系数(a)和热导率(λ) (b)Figure 7. Thermal diffusion coefficient (a) and thermal conductivity (λ) (b) of PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials![]()
图 8 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的导热提高率(TCE)Figure 8. Thermal conductivity enhancement (TCE) of PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials2.6 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的热管理应用
LED灯的使用寿命会随着工作温度的升高呈指数级递减，热量积累会引起波长偏移、输出功率降低等问题，因此，提高热管理材料的散热能力势在必行。为了验证热管理材料的散热能力，将2 mm厚的PW-GNPs-BN/POE相变复合材料分别放置于LED芯片和散热器之间，利用温度记录仪和热红外成像仪实时记录LED灯表面温度，如图9(a)、图9(b)所示。图9(a)为LED灯工作120 s内表面温度的变化过程。可以观察到，当将PW/POE样品用作热界面材料(TIM)时，随着工作时间的延长，LED表面温度逐渐升高并最终保持较高的稳态温度(44.5℃)，LED表面轮廓明显，见图9(b)。这是由于PW/POE的热导率较低，不能及时将LED芯片产生的热量散发出去。然而，当使用PW-GNPs-BN/POE相变复合材料时，LED温度缓慢上升并最终保持相对较低的稳态温度，LED表面轮廓模糊，表明加入GNPs和BN会提高复合材料的散热能力。其中，当PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE被用作TIM时，LED灯的稳态温度为39.6℃，相比PW/POE、PW-2wt%GNPs/POE和PW-25wt%BN/POE作为TIM时LED灯的表面温度分别降低了4.9℃、3.7℃和5.7℃，与直接使用热扩散器时LED灯的表面温度接近，LED表面轮廓更加模糊，这表明了PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE具有最佳的散热效果、最优的热管理能力，与其高λ相符。
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图 9 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的LED灯热管理应用：(a)时间-温度曲线；(b)红外热成像图像Figure 9. PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials for LED lamp thermal management applications: (a) Time-temperature curves; (b) Corresponding infrared thermography images2.7 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的光热转换性能
图10(a)利用自制的光热转换装置对PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的光热转换能力进行了评估，通过施加不同强度光照，记录了工作800 s内复合薄膜表面温度的变化过程。如图10(b)所示，当光照强度为80 mW·cm−2时，PW/POE的温度可达49.8℃，加入GNPs后复合材料的表面温度迅速升高，达到61.9℃，且温度趋于稳定，结果表明GNPs的加入对复合材料的光热转换起到促进作用。
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图 10 (a)光-热转换测量装置示意图；PW-GNPs-BN/POE相变复合材料分别在80 mW·cm−2 (b)和在不同光照强度下(c)的光热转换曲线Figure 10. (a) Schematic diagram of the light-to-heat conversion measurement device; Photothermal conversion curves of PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials under 80 mW·cm−2 (b) and under different light intensities (c)这主要归因于GNPs对近红外光区域的强吸收性能和良好的光热转化性能，促使GNPs/聚合物基多功能光热纳米复合材料在近红外光的作用下实现温度的快速升高，从而提高复合材料的光热转换能力[26]。在PW-2wt%GNPs/POE复合材料中加入5wt% BN时，复合材料表面的最高温度基本没有影响；然而，随着BN含量的增加，温度有所降低。其中，在PW/POE中加入25wt% BN时，PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料的温度降至58.8℃，这是由于随着BN含量的增加，复合材料内部相对的GNPs含量减少，导致材料的光热转换能力逐渐下降。因此可以得出，GNPs对复合材料光热转换能力起主导作用。随后改变光照强度进行了对照试验，发现复合材料在光照强度为50和120 mW·cm−2时温度变化趋势(图10(c))与图10(b)趋势相同，随着光照强度的增加，复合材料的最高温度和温度平台也随之提高。综上所述，PW-2wt%GNPs-5wt%BN/POE表现出最优的光热转化能力。
图11 进行光热转换应用模拟实验，将PW-GNPs-BN/POE相变复合材料包裹在装有热电偶的玻璃瓶表面，通过对玻璃瓶表面施加光照，并用温度记录仪记录内部温度。首先，在未包裹复合材料的瓶子表面施加80 mW·cm−2光照强度，温度可达36.4℃；其次将PW/POE与PW-25wt%BN/POE样品分别包裹在瓶子外侧，瓶内温度几乎保持不变，说明POE、PW及BN的存在对复合材料的光热转化几乎没有影响，这与图10(b)、图10(c)光热转换实验结果一致。最后将PW-2wt%GNPs/POE样品和PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE分别包裹在瓶子外侧，瓶内温度显著升高，分别升至49.0℃、54.3℃。这是由于GNPs对光热转换有促进作用及GNPs和BN之间的正向协同作用，促使PW-2wt%GNPs/POE和PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料表面温度显著升高。综上所述，PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料在光热转换的实际应用场景中展现出最佳的效果。
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图 11 通过模拟热管理应用得到不同样品的时间-温度曲线Figure 11. Time-temperature curves of different samples obtained by simulated thermal management application此外，在80 mW·cm−2的光照强度下，采用红外热像仪记录了复合材料表面温度的变化。根据图12可知，PW/POE在升温120 s后温度达到44.7℃，薄膜表面的轮廓模糊。当在PW/POE中添加GNPs后，PW-2wt%GNPs/POE温度显著上升，达到了68.1℃，薄膜表面轮廓清晰可见。另外，在PW-2wt%GNPs/POE中加入5wt%的BN后，温度略有下降(62.6℃)，同时薄膜表面的轮廓也有所减小。当BN含量增至25wt%时，温度进一步下降(58.5℃)，薄膜表面的轮廓也相应减小。然而，在PW/POE中仅添加25wt%的BN时，温度显著下降至42.5℃，薄膜表面的轮廓消失。以上观察结果表明，PW-2wt%GNPs/POE具有最佳的光热转换效率，与光热转换曲线的趋势相一致。
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图 12 光照强度为80 mW·cm−2时PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的红外热成像Figure 12. Infrared thermography of PW-GNPs-BN/POE phase change composite materials at a light intensity of 80 mW·cm−22.8 PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的光驱动形状恢复能力
图13为测试在一定的光照条件下PW-GNPs-BN/POE相变复合材料的光驱动可恢复性图像。如图13(a)可以看出，将长方形的PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料在室温下折叠呈60°后，在80 mW·cm−2的光照强度下，10 s时复合材料恢复为90°，30 s恢复为初始时的状态。同样的，在室温下将正方形PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料4个角向内折叠至60°，在光照条件下，20 s时复合材料恢复为90°，60 s可恢复原始形状。然而，自然条件下(无光照)PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料在特定时间内形状没有得到恢复(图13(b))。以上现象的发生是由于PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料的光热特性导致PW晶区形态的可逆变化，从而形成了近红外光触发的形状记忆行为[2]。以上结果充分表明该复合材料具有优异的光驱动可恢复性能。
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图 13 PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE相变复合材料的光驱动恢复图像：(a)光照强度为80 mW·cm−2；(b)无光照Figure 13. Photographs of light-driven recoverability of PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE phase change composite materials: (a) Light intensity is 80 mW·cm−2; (b) No illumination3. 结 论
(1)通过开炼机的强剪切场作用，成功构建了有序取向导热网络结构，显著提升了复合材料的导热性能。在聚乙烯辛烯共弹性体(POE)/石蜡(PW)中仅加入2wt%石墨烯纳米片(GNPs)和25wt%氮化硼(BN)时，PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料的热导率(2.59 W·m−1·K−1)较PW/POE复合材料提高156%，展现了出色的导热效果。同时，该复合材料还具备良好的机械性能，拉伸强度(21.1 MPa)和断裂伸长率(719%)均保持在较高水平，且经过多次循环拉伸后性能依然稳定。此外，PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料的储热性能(44.1 J·g−1)仍保持在一定水平，为实际应用提供了有力支撑。
(2) GNPs的加入不仅增强了复合材料的光热转换能力，还赋予了其光驱动可恢复性能。在模拟光热转换应用实验中，PW-2wt%GNPs-25wt%BN/POE复合材料展现出了显著的温度提升效果，较贴有未添加GNPs的PW/POE复合材料的瓶内温度提升超过20℃(光照强度80 mW·cm−2)，表现出优异的光热转换应用能力。这一特性使该复合材料在光热转换领域具有广阔的应用前景，尤其是在需要高效热能转换的场合中，如太阳能利用、光热储能等领域。
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图 1 再生粗骨料(RCA)的颗粒级配曲线
Figure 1. Particle grading curves of recycled coarse aggregate (RCA)
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图 2 纳米材料分散液及透射电镜图像
Figure 2. Nanomaterials dispersion solution and transmission electron microscopy images
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图 4 NS/NC复掺对全再生混凝土抗压强度的影响
Figure 4. Effect of NS/NC mixture on the compressive strength of FRAC
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图 5 NS/NC单/复掺对全再生混凝土劈裂抗拉强度的影响
Figure 5. Effect of NS/NC single/compound mixture on splitting tensile strength of FRAC
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图 6 单/复掺NS和NC改性FRAC的毛细吸水曲线
S—Nano-SiO2 content
Figure 6. Capillary water absorption curves of FRAC modified by NS and NC single/compound incorporation
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图 7 不同NS和NC单/复掺量对FRAC吸水率的影响
Figure 7. Effects of different NS and NC single/compound dosages on water absorption of FRAC
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图 8 NS和NC单/复掺改性FRAC的SEM图像
Figure 8. SEM images of FRAC modified by single/compound mixture of NS and NC
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图 9 NS和NC单/复掺改性FRAC的XRD图谱
CH—Ca(OH)2; C-S-H—Calcium silicate hydrate; C3S—Tricalcium silicate; C2S—Dicalcium silicate
Figure 9. XRD patterns of FRAC modified by single/compound mixture of NS and NC
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图 10 NS和NC掺量对FRAC孔隙率、平均孔径和孔径分布的影响
dV/dlgD—The volume distribution of corresponding particle size
Figure 10. Effects of NS and NC content on porosity, mean pore size and pore size distribution of FRAC
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图 11 NS和NC改性FRAC骨料-旧砂浆界面处显微硬度变化
ITZ—Interfacial transition zone
Figure 11. Microhardness values at the interface between NS and NC modified FRAC aggregate and old mortar
表 1 再生粗骨料的物理性能指标
Table 1 Physical properties index of recycled coarse aggregate
Type Water
absorption/
%Moisture
content/
%Crush
index/
%Apparent
density/
(kg·m−3)RCA 5.2 4.0 19.12 2706.2 
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表 2 NS和NC分散剂溶液的物理性质
Table 2 Physical properties of NS and NC dispersant solution
Type Appearance Granular size/nm Mass concentration/% pH NS Clear liquid 155 30 9.0-11.0 NC Clear liquid 402 20 9.5-10.5
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表 3 全再生混凝土(FRAC)配合比(单位：kg/m3)
Table 3 Mix proportion of fully recycle aggregate concrete (FRAC) (Unit: kg/m3)
Group C W AW S RCA SP NS NC S0C0 380 152 26 627 1269 2.28 0 0 S1C0 380 152 26 627 1269 2.28 12.7 0 S2C0 380 152 26 627 1269 2.28 25.3 0 S3C0 380 152 26 627 1269 2.28 38 0 S0C1 380 152 26 627 1269 2.28 0 19 S0C3 380 152 26 627 1269 2.28 0 57 S0C5 380 152 26 627 1269 2.28 0 95 S1C1 380 152 26 627 1269 2.28 12.7 19 S1C3 380 152 26 627 1269 2.28 12.7 57 S1C5 380 152 26 627 1269 2.28 12.7 95 S2C1 380 152 26 627 1269 2.28 25.3 19 S2C3 380 152 26 627 1269 2.28 25.3 57 S2C5 380 152 26 627 1269 2.28 25.3 95 S3C1 380 152 26 627 1269 2.28 38 19 S3C3 380 152 26 627 1269 2.28 38 57 S3C5 380 152 26 627 1269 2.28 38 95 Notes: C represents cement; W and AW mean water content and additional water content in the recycled aggregate concrete (RAC) mix; S means the used sand; SP means polycarboxylate superplasticizer.
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[1] ZHENG Y, ZHUO J, ZHANG P. A review on durability of nano-SiO2 and basalt fiber modified recycled aggregate concrete[J]. Construction and Building Materials, 2021, 304: 124659. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2021.124659
[2] 鲍玖文, 王云伟, 牟新宇, 等. 持压荷载与干湿循环作用下再生混凝土氯盐侵蚀行为[J]. 复合材料学报, 2023, 40(2): 1015-1024. BAO Jiuwen, WANG Yunwei, MOU Xinyu, et al. Chloride ingress behavior of recycled aggregate concrete subjected to sustained compressive loading and drying-wetting cycles[J]. Acta Materiae Compositae Sinica, 2023, 40(2): 1015-1024(in Chinese).
[3] 牟新宇, 王云伟, 卢石宝, 等. 基于多尺度分析的再生混凝土有效氯离子扩散系数预测[J]. 复合材料学报, 2023, 40(5): 2876-2884. MOU Xinyu, WANG Yunwei, LU Shibao, et al. Prediction of effective chloride diffusion coefficient of recycled aggregate concrete based on multiscale analysis[J]. Acta Materiae Compositae Sinica, 2023, 40(5): 2876-2884(in Chinese).
[4] 胡建城, 吕阳, 何晨昊, 等. 纳米二氧化硅粉末对水泥-粉煤灰体系泡沫混凝土力学性能及水化的影响[J]. 硅酸盐通报, 2019, 38(5): 1390-1394. HU Jiancheng, LYU Yang, HE Chenhao, et al. Effect of nano-silica powder on mechanical properties and hydration of foamed concrete with cement-fly ash system[J]. Chinese Journal of Ceramics, 2019, 38(5): 1390-1394(in Chinese).
[5] GHAFARI E, COSTA H, JÚLIO E, et al. The effect of nanosilica addition on flowability, strength and transport properties of ultra high performance concrete[J]. Materials & Design, 2014, 59: 1-9.
[6] SIVASANKARAN U, RAMAN S, NALLUSAMY S. Experimental analysis of mechanical properties on concrete with nano silica additive[J]. Journal of Nano Research, 2019, 57: 93-104.
[7] 王冲, 刘俊超, 张超, 等. 纳米CaCO3对水泥基材料性能与结构的影响及机理[J]. 湖南大学学报: 自然科学版, 2016, 43(6): 22-28. WANG Chong, LIU Junchao, ZHANG Chao, et al. Effect and mechanism of nano-CaCO3 on properties and structure of cement-based materials[J]. Journal of Hunan University: Natural Science Edition, 2016, 43(6): 22-28(in Chinese).
[8] 卫益辰. 纳米碳酸钙和聚丙烯纤维对再生混凝土性能影响研究[D]. 武汉: 武汉工程大学, 2022. WEI Yichen. Study on the influence of nano-calcium carbonate and polypropylene fiber on the properties of recycled concrete[D]. Wuhan: Wuhan Institute of Technology, 2022(in Chinese).
[9] SHAIKH F U A, SUPIT S W M. Chloride induced corrosion durability of high volume fly ash concretes containing nano particles[J]. Construction and Building Materials, 2015, 99: 208-225. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2015.09.030
[10] YUE Y, ZHOU Y, XING F, et al. An industrial applicable method to improve the properties of recycled aggregate concrete by incorporating nano-silica and micro-CaCO3[J]. Journal of Cleaner Production, 2020, 259: 120920. DOI: 10.1016/j.jclepro.2020.120920
[11] 苏鑫. 纳米二氧化硅和纳米碳酸钙减胶剂改性混凝土性能研究[D]. 广州: 广州大学, 2022. SU Xin. Study on properties of concrete modified by nano-silica and nano-calcium carbonate reducing agents[D]. Guangzhou: Guangzhou University, 2022(in Chinese).
[12] 鲍玖文, 张洪锐, 方晓龙, 等. 纳米二氧化硅改性再生粗骨料混凝土性能的研究进展[J]. 硅酸盐学报, 2023, 51(8): 2045-2053. BAO Jiuwen, ZHANG Hongrui, FANG Xiaolong, et al. Research progress on properties of reclaimed coarse aggregate concrete modified by nano-silica[J]. Journal of the Chinese Ceramics, 2023, 51(8): 2045-2053(in Chinese).
[13] 国家标准化管理委员会. 通用硅酸盐水泥: GB 175—2023[S]. 北京: 中国标准出版社, 2023. Standardization Administration of the People's Republic of China. Common portland cement: GB 175—2023[S]. Beijing: Standards Press of China, 2023(in Chinese).
[14] 国家标准化管理委员会. 建筑用卵石、碎石: GB/T 14685—2022[S]. 北京: 中国标准出版社, 2022. Standardization Administration of the People's Republic of China. Pebbles and crushed stone for construction: GB/T 14685—2022[S]. Beijing: Standards Press of China, 2022(in Chinese).
[15] MA Z, LIU M, TANG Q, et al. Chloride permeability of recycled aggregate concrete under the coupling effect of freezing-thawing, elevated temperature or mechanical damage[J]. Construction and Building Materials, 2020, 237: 117648. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2019.117648
[16] 司博旸. 搅拌时间对现代混凝土拌合物匀质性的影响[D]. 北京: 北京建筑大学, 2017. SI Boyang. Effect of mixing time on the homogeneity of modern concrete mixes[D]. Beijing: Beijing University of Civil Engineering and Architecture, 2017(in Chinese).
[17] 国家市场监督管理总局. 混凝土物理力学性能试验方法标准: GB/T 50081—2019[S]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2019. State Administration for Market Regulation. Test method standard for physical and mechanical properties of concrete: GB/T 50081—2019[S]. Beijing: China Architecture & Building Press, 2019(in Chinese).
[18] ASTM International. Standard test method for measurement of rate of absorption of water by hydraulic-cement concretes: ASTM C 1585—04[S]. West Conshohochen: ASTM International, 2004.
[19] 李振东, 孟丹, 王智鹏, 等. 纳米二氧化硅改性混凝土宏观性能及微观调控机理分析[J]. 硅酸盐通报, 2020, 39(7): 2145-2153. LI Zhendong, MENG Dan, WANG Zhipeng, et al. Analysis of macro properties and micro control mechanism of nano-silica modified concrete[J]. Bulletin of Silicate, 2020, 39(7): 2145-2153(in Chinese).
[20] 朱靖塞, 许金余, 白二雷, 等. 纳米颗粒SiO2和CaCO3对混凝土动力特性的影响[J]. 硅酸盐通报, 2015, 34(10): 2974-2978. ZHU Jingsai, XU Jinyu, BAI Erlei, et al. Effects of nano-particles SiO2 and CaCO3 on dynamic properties of concrete[J]. Bulletin of Silicate, 2015, 34(10): 2974-2978(in Chinese).
[21] 黄政宇, 祖天钰. 纳米CaCO3对超高性能混凝土性能影响的研究[J]. 硅酸盐通报, 2013, 32(6): 1103-1109. HUANG Zhengyu, ZU Tianyu. Effect of nano-CaCO3 on properties of ultra-high performance concrete[J]. Bulletin of Silicate, 2013, 32(6): 1103-1109(in Chinese).
[22] ADETUKASI A O, OLOWOFOYEKU A M, ADEBAYO O, et al. Improving the strength properties of concrete containing recycled coarse aggregate with nano-silica[J]. Materials Today: Proceedings, 2023, 86: 96-103. DOI: 10.1016/j.matpr.2023.03.293
[23] 辜琳然, 刘文娟, 熊欢, 等. 纳米CaCO3增韧混凝土复合材料的制备及机理研究[J]. 功能材料, 2022, 53(4): 4150-4154. GU Linran, LIU Wenjuan, XIONG Huan, et al. Preparation and mechanism of nano-CaCO3 toughened concrete composite[J]. Journal of Functional Materials, 2022, 53(4): 4150-4154(in Chinese).
[24] SONG X, LI C, CHEN D, et al. Interfacial mechanical properties of recycled aggregate concrete reinforced by nano-materials[J]. Construction and Building Materials, 2021, 270: 121446. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2020.121446
[25] LIU X, XIE X, LIU R, et al. Research on the durability of nano-SiO2 and sodium silicate co-modified recycled coarse aggregate (RCA) concrete[J]. Construction and Building Materials, 2023, 378: 131185. DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2023.131185
[26] 徐庆磊. 纳米二氧化硅对水泥基材料性能的影响及作用机理研究[D]. 杭州: 浙江大学, 2013. XU Qinglei. Effect of nano-silica on properties of cement-based materials and its mechanism[D]. Hangzhou: Zhejiang University, 2013(in Chinese).
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目的
再生混凝土技术是降低建筑垃圾对社会资源和生态环境带来负面影响的有效措施之一，由于再生粗骨料(RCA)在产生过程中造成的损伤及粗骨料本身的缺陷，导致较天然粗骨料(NCA)相比具有孔隙率和吸水率大、压碎指标及Ca(OH)晶体含量高等特点，对所制备出来的RAC力学及耐久性能具有显著的影响。纳米SiO（NS）、纳米CaCO（NC）等，因其粒径小、比表面积大、表面吸附力强和表面能大等特性。若将纳米材料掺入到水泥基材料中，可发挥其较高的火山灰活性、晶核及填充效应，且NC是目前最廉价的纳米材料之一，价格也仅仅是NS的1/10。然而，目前研究针对NS和NC的单掺提升普通混凝土性能的研究较多，而二者协同改性效果及机理尚不清晰，且二者掺量比例多少效果最佳，复掺比例多少可达到单掺NS的效果也未知。因此，为了进一步明确RAC性能提升的纳米复掺改性机制，开展纳米SiO/CaCO复掺对全再生粗骨料混凝土性能的影响试验研究。
方法采用有效水灰比为0.4，RCA取代率为100%（R100）；向RAC中加入不同掺量的NS（0%、1%、2%和3%）以及NC（0%、1%、3%和5%），采取多次搅拌法，使水泥的水化反应更加充分，最后依次加入 NS、NC分散溶液，二者间隔1min，目的是让NS充分发挥火山灰和填充等作用，待养护完成后，依据GB/T 50081-2019）和ASTM C1585-04开展力学性能试验及毛细吸水试验，并通过SEM、XRD、MIP和显微硬度微观结构测试表征不同纳米材料单/复掺量对试件内部微观形貌的影响机制。
结果单掺NS /NC后的再生混凝土抗压/劈裂抗拉强度较对照组均有一定程度的提高，抗压/劈裂抗拉强度随着NS掺量的增加而升高；在NC掺量0%—5%范围内，抗压/劈裂抗拉强度随着NC掺量的增加呈现出先升高后降低的趋势；复掺纳米材料时FRAC经NS一定量改性后，随着NC掺量的增加，抗压/劈裂抗拉强度呈现先升高后降低的趋势，当NC掺量一定时，强度随NS掺量的增加而升高，主要是因为NS具有较强的火山灰活性，与水泥的水化产物CH发生反应，生成的C-S-H改善RAC内部结构缺陷。针对毛细吸水试验，单掺纳米材料时，S3C0和S0C3吸水质量减少的最明显，而纳米材料复掺中S3C3的毛细吸水质量减小最明显，随着NS的掺量增加，前期吸水率逐渐降低，说明纳米材料复掺后各自发挥在FRAC中的填充作用；，使内部的微裂缝和孔隙得到有效填充，同时也提高了FRAC耐久性能。SEM试验得到复掺时试块内部的水化产物比单掺时更多，微裂缝和孔隙都也减少许多，而S3C3组中微裂缝和孔隙最少；XRD试验得出在S0C3和S3C3的试样中得到CA·CaCO·11HO，证明NC促进水泥水化的作用，且在S3C3试样中C-S-H峰值也最高；MIP和显微硬度试验分别得到经纳米改性后的FRAC内部最可几孔径在减小，同质量分数掺入情况下，NS改性效果优于NC；S3C3组ITZ的显微硬度值在109.3-141.2MPa之间，差值为31.9MPa，ITZ宽度约为50m，进一步证实S3C3改性效果最好，表明具有协同改性作用。
结论NS和NC可有效改善FRAC性能及内部微观结构，提升混凝土强度。NS和NC单/复掺对FRAC的抗压、劈裂抗拉强度均有所提高，但随着NC掺量的增加会呈现先升高后降低的趋势，这是由于过量的NC会在FRAC内部发生团聚作用，对FRAC的强度产生负增长，生成过量的低碳型水化碳铝酸钙，会导致孔隙和裂痕增加，从而降低改性效果。当复掺比例为1%NS和3%NC时，可达到3%NS单掺的效果。NS和NC单/复掺改性后的FRAC，毛细吸水质量及毛细吸水率都会有所降低，纳米材料的二次水化作用及物理填充效应会使FRAC内部结构更加致密，细化孔隙结构。微观试验的结果进一步证实了上述结论的准确性，为今后纳米材料改性再生混凝土试验研究提供更多依据。
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