Preparation and fretting tribological properties of carbon fiber reinforced polyetheretherketone composite osteoinductive repair implants
-
摘要: 引起植入体无菌松动的主要原因是植入体与骨组织之间的微动磨损。通过层叠法制备了碳纤维(CF)增强聚醚醚酮(PEEK)复合材料，在模拟体温37℃、模拟体液(SBF)润滑条件下，探究CF/PEEK复合材料的基本力学性能和截面微动摩擦学性能。通过改变法向载荷和位移幅值，建立了摩擦力(Ft)-位移幅值(D)曲线、微动运行工况图和摩擦系数曲线，通过三维白光干涉仪、扫描电子显微镜(SEM)对CF/PEEK复合材料进行磨损机制探究。结果表明：随着法向载荷的减少和位移幅值的增加，微动由部分滑移区、混合区向滑移区转变。摩擦系数曲线整体较为平稳，摩擦系数随着法向载荷的增加而降低，随着位移幅值的增加而增加，磨损体积随着载荷和位移幅值的增加而增加。且CF/PEEK复合材料截面也有较好的微动性能，磨损机制主要为磨粒磨损和疲劳磨损。通过对复合材料截面摩擦学特性分析，为CF/PEEK复合材料替代金属植入体提供一定的理论基础。Abstract: The main reason for the aseptic loosening of the implant is the fretting wear between the implant and the bone tissue. A carbon fiber (CF) reinforced polyetheretherketone (PEEK) composite material was prepared by a layered method. Under simulated body temperature of 37℃ and simulated body fluid (SBF) lubrication conditions, the basic mechanical properties and the fretting tribological properties of the section of CF/PEEK composites were explored. By changing the normal load and displacement amplitude, the frictional force(Ft)-displacement (D) curve, the fretting operating condition diagram and the friction coefficient curve were established. And the wear mechanism of the CF/PEEK composite material was explored through a three-dimensional white light interferometer and a scanning electron microscope (SEM). The results show that with the decrease of the normal load and the increase of the displacement amplitude, the fretting changes from partial slip regime and mixed regime to slip regime. The overall friction coefficient curve is relatively stable. The friction coefficient gradually decreases with the increase of normal load and increases with the rise of displacement amplitude. The wear volume increases with load and displacement amplitude increases. In addition, CF/PEEK composites have better fretting properties, and the main wear mechanisms are abrasive wear and fatigue wear. The analysis of the tribological characteristics of composite materials provides a specific theoretical basis for CF/PEEK composite materials to replace metal implants.
-
Keywords:
- carbon fiber /
- thin films /
- composites /
- fretting wear /
- weaving /
- polyetheretherketone /
- implant
-
猪笼草口缘区表面有纹理，可用水溶液润滑使其有利于捕捉滑入猪笼草的昆虫[1-2]。根据猪笼草的工作机制，研究人员提出了一种新型疏水表面：润滑剂注入型光滑多孔表面(SLIPS)。由于陷在多孔结构上的润滑剂与水相或其他液体不相溶，因此SLIPS结构不易损坏，具有良好的耐高温、耐高压性[3-4]。此外，陷在粗糙结构表面润滑剂流动性强，使润滑表面在受到外界干扰时能够完成自修复[5]。这些优势使SLIPS在液滴微流体[6-7]、防冰[8-9]、自清洁[10-11]、抗生物污染[12-13]、相变热传递[14-15]、减阻[16-17]等方面具有广阔的应用前景。
在SLIPS中加入刺激响应性材料，可在外界刺激下实现目标液滴动态操控，这种精准控制液滴运输的智能润滑表面因在生物芯片和微流控等领域的巨大应用潜力，引起了科研人员的广泛研究兴趣。目前，已通过机械力[18-19]、热[20-21]、电[22-23]、磁[24-25]和光诱导[26-27]等外界刺激改变SLIPS界面润湿性，从而控制液滴运动状态。Pu等[28]将磁性响应的铁/聚二甲基硅氧烷(Fe/PDMS)凝胶膜与硅油结合在一起，在脉冲磁场作用下利用Fe/PDMS凝胶膜上磁锥的可逆形成/消失，实现了水/气两用光滑凝胶表面分别对液滴和气泡的磁诱导操控。Zhao等[18]通过模拟蚯蚓的自适应液体释放和表面结构固定润滑剂的特性，描述了一种外部机械刺激下能够快速释放储存在纹理中润滑油的软聚合物涂层，从而在固态环境下保持自适应性减摩、耐磨和自清洁性能。Han等[29]展示了一种基于氧化锌纳米多孔复合材料的光电协同响应润滑面，在光电协同刺激下，可实现液滴的可控运动和图形化书写应用。
在以上所述外界刺激中，光响应润滑表面因其具有远距离、非接触操控和低接触角滞后等显著优势，被视为一种有竞争力的操控界面[30]。一般来说，添加的光响应材料(例如石墨烯、Fe3O4)赋予新表面光热响应功能，引发的润湿性梯度力(Fwet-grad)可作为强大的驱动力，同时注入的润滑剂使原本的疏水表面形成气/液/液/固体系统，进而可进行精准无损液滴操控。例如，Wang等[31]通过在光热响应石墨烯海绵中灌注石蜡，同时利用掩模对近红外光路进行图案化规划，能够实现材料表面的可编程液滴滑动路径。虽然这项工作具有良好的可重复性及高效的可调控性，但是石蜡润滑剂的高滞后阻力仍然是影响液滴响应速度的极大阻碍。后来，Gao等[30]利用液滴非对称变形和内部马兰格尼流之间的协同效应，开发了一种掺杂Fe3O4的光响应有机凝胶光滑表面，近红外诱导的动态温度梯度衍生出润湿梯度力、马兰格尼力，可作为驱动力实现液滴高效传输。尽管上述方法已经证明了液滴滑动路径和速度是可控的，但仍有一些问题有待解决：(1)为了防止与润滑剂不相溶的目标液体侵入SLIPS界面，需制备超疏水多孔基底，而采用模板转移法和化学氟化相结合的传统方法过于繁琐，且并不环保；(2)虽然目前已经有对液滴操控性能影响因素的研究，但不同润滑剂流变性能(黏度和表面张力)与滑动速度之间的定量关系还有待探究。因此，有必要对基于光热材料的多孔润滑表面展开一种更简便、更环保的制备方法，并从流体力学定量分析的角度深入了解其内在机制。
在此，本文用飞秒激光交叉扫描制备了一种基于Fe3O4纳米颗粒的光响应SLIPS，在单侧近红外光刺激下，不对称的近红外负载导致基底形成温度梯度，引起液滴润湿梯度和内部马兰格尼流，驱使多种类型液滴以较高的速度向任意方向滑动。利用简单加载/撤离近红外负载，可以选择性地控制液滴滑动/钉扎状态，液滴运动方向和路线可以通过调谐近红外光照射位置进行实时更新。此外，基于液滴流体动力学分析，通过定量分析Fe3O4含量、润滑剂流变性能、液滴表面张力与液滴移动速率、响应时间之间的关系，进而实现液滴操控性能优化。
1. 实验材料及方法
1.1 原材料
实验用聚二甲基硅氧烷(PDMS)为道康宁SYLGARD184，Fe3O4颗粒直径为10 nm(纯度≥99.9%)；驱使液滴运动的近红外光照源为深圳台住激光公司的808 nm近红外点状激光器，功率为300 mW，照射面积为2.3 mm×1.4 mm点区域；近红外光激光器的辐射距离可以由一个专用万能支架在10~50 cm范围进行调整，实验中近红外辐射距离默认为10 cm。5 cSt矿物油、10 cSt二甲基硅油、10 cSt矿物油、100 cSt二甲基硅油、蓖麻油、无水乙醇、乙二醇、丙三醇、NaCl溶液均购于成都瑞思试剂公司，实验用水均为去离子水。
1.2 加工及表征设备
实验用飞秒激光器加工系统由美国Coherent公司Chameleon Vision-S种子激光和Legend Elite F HE-1K钛蓝宝石啁啾脉冲放大系统组成，激光波长为800 nm，脉冲宽度为104 fs，频率为1 kHz，加工过程中激光功率、扫描间距和速度分别设置为250 mW、100 μm和4 mm·s−1。
在样品性能表征中，用日本电子公司JSM-7500F冷场发射扫描电子显微镜观察样品表面形貌，用德国Dataphysics公司OCA20视频光学接触角测量仪测量加工样品界面上的液滴接触角。在室温条件下(10%RH湿度、20℃)将5.0 μL去离子水滴用悬滴法滴到样品上测其接触角，每组样品均在不同区域进行至少5次重复测试，然后取其平均值作为静态接触角。同时，接触角测量仪配有分辨率为1 280×1 024的屏幕截图软件bandicam，可拍摄操控不同液滴运动过程的视频和图片。
1.3 光热响应SLIPS的制备及表征
图1(a)为SLIPS简易制备过程。将Fe3O4纳米颗粒、PDMS预聚体和固化剂(预聚物与固化剂的比例为10∶1)手动混合，通过磁力搅拌器以2 000 r/min转速搅拌5 min；将均匀混合物倒入培养皿中，抽真空30 min后放置在100℃恒温箱中1 h，待固化后将其从培养皿中剥离得到Fe3O4/PDMS复合材料。利用飞秒激光对Fe3O4/PDMS复合薄膜进行交叉扫描，制备形成三维微柱阵列结构。如图1(b)和图1(d)所示，柱状结构的平均周期、柱宽、柱高分别为92、40、68 μm，生成的超疏水表面接触角为150°。通过图1(c)中局部放大电镜图观察可知，激光诱导的柱状结构由复合多级微纳米结构组成，包括微纳米颗粒、微纳米多孔和微柱，有助于减少润滑油的损失及防止目标液滴侵入界面。与其他激光加工方式相比，飞秒激光具有超快加工速度和超低热效应等优势，能够在不改变材料的本征晶相的情况下诱导分层微纳米结构，并且材料表面无飞溅熔渣，在改善液滴滑动性能方面更有效[32-34]；随后，将制备的柱状结构Fe3O4/PDMS薄膜浸入10 cSt二甲基硅油中24 h进行键合，硅油在毛细力的作用下会在柱状粗糙界面形成一层油膜；最后，将润滑处理过的光滑多孔表面垂直静置5 min去除多余的硅油，制备出掺杂Fe3O4的光热响应SLIPS。
![]()
图 1 掺杂Fe3O4纳米颗粒的润滑剂注入型光滑多孔表面(SLIPS)制备过程 (a) 和飞秒激光刻蚀制备的超疏水微柱阵列薄膜电镜图((b)~(d))Figure 1. Facile fabrication of Fe3O4NPs-doped slippery lubricant-infused porous surface (SLIPS) (a) and SEM images of the as-prepared superhydrophobic micropillar-arrayed film by femtosecond laser cross-scanning ((b)-(d))PDMS—Polydimethylsiloxane2. 结果与讨论
2.1 光热响应SLIPS液滴操控原理
为实现液滴在SLIPS上的稳定滑动，目标液滴、润滑剂和原始粗糙界面的组合表面张力应满足以下标准[35]：
Δγ=γ2cosθ2−γ1cosθ1−γ12>0 (1) 其中：γ1、γ2、γ12分别为目标液滴的表面张力(水，γ1=72.7 mN·m−1)、润滑剂的表面张力(10 cSt二甲基硅油，γ2=19.7 mN·m−1)和他们之间的界面张力(γ12=56.5 mN·m−1)；θ1和θ2为目标液滴(θ1=150°)和润滑剂(θ2=0°)在原始粗糙界面的水接触角。对于该系统，∆γ=26.2>0符合标准，水滴在SLIPS上能进行稳定无损滑动。如图2(a)所示，通过施加单侧近红外刺激，SLIPS中Fe3O4纳米颗粒的光热效应引起温度梯度，液滴两端润湿梯度和内部拉普拉斯压差分别衍生润湿梯度力和马兰格尼力，驱使液滴由钉扎状态开始滑动；撤离近红外光时，液滴逐渐停止滑动直至恢复钉扎状态。图2(b)为10 μL水滴在Fe3O4含量为5wt%的SLIPS界面受近红外驱使的智能运动控制过程。
![]()
图 2 基于近红外响应(NIR)在SLIPS界面进行液滴操控Figure 2. Droplet manipulation on night-time ozone profile (NIR)-responsive SLIPS图3为有无单侧近红外刺激下液滴润湿性变化的机制模型。根据经典杨氏方程[36]：
![]()
图 3 无外界近红外刺激 (a) 和有外界近红外刺激时 (b) 润湿梯度差异原理Figure 3. Mechanism illustration for the wettability gradient variation without (a) and with (b) a unilateral NIR-stimulicosθ=(γog−γol)/γlg (2) 其中，γlg、γog和γol分别为液-气、油-气及油-液界面的张力。润滑剂表面张力γog与温度成反比，近红外触发端SLIPS区域温度升高将导致触发端γog减小，液滴接触角增大。如图3(a)所示，无近红外刺激下，γog(A)=γog(R)，θA=θR，其中A端为近红外触发端，R端为未触发端。如若施加单侧近红外辐射，如图3(b)所示，触发端A处SLIPS温度升高，γog(A)<γog(R)，θA>θR，液滴发生明显变形。在含5wt% Fe3O4的SLIPS上，在无近红外单侧辐照下，10 μL水滴的θA=θR =87°，而存在近红外单侧辐照A端时，前进角大于后退角，θA=92°>θR=85°。
在光热响应SLIPS施加非对称近红外负载，照射SLIPS区域Fe3O4纳米颗粒的光热效应导致基底存在温度梯度，液滴两端形成的润湿梯度衍生润湿梯度力Fwet-grad[37]：
Fwet−grad=γlg(cosθR−cosθA)d (3) 其中，d是液滴接触界面的特征长度，Fwet-grad方向由触发端A指向非触发端R。其次，由于液滴内部存在热传递和表面张力梯度，引发内部拉普拉斯压差，形成马兰格尼力FM [38]：
FM=πd24dγlgdTdTdx (4) 其中：dγlg/dT是液-气界面张力随温度的变化；dT/dx是沿液滴运动方向的表面热梯度。FM在运动平面上的方向是由热端指向冷端，即由A端指向R端。此外，由于液滴和润滑剂都具有黏度，因此液滴滑动时会产生与液滴运动方向相反的阻力FH[39]：
FH=α(ηlg+ηog)νπd2 (5) 其中：α是数值因子；ηlg是液滴黏度；ηog是润滑剂黏度；ν为液滴的滑动速度。FH方向与液滴运动方向相反，即与前两种驱动力方向相反。在近红外驱动液滴运动过程中，FM远小于Fwet-grad[40-41]，因此在分析中忽略FM，将Fwet-grad视为主驱动力。
基于以上近红外驱动液滴的动力学分析，可以推断，在光诱导液滴运动的初始阶段，光热响应SLIPS产生的热量与表面润滑剂进行缓慢的热传递和热交换，液滴润湿梯度不足以克服润滑界面黏附力作用，Fwet-grad<FH，液滴保持钉扎状态；待表面温度升高至液滴两端形成足够大的润湿梯度，Fwet-grad>FH，液滴将由钉扎状态开始加速运动；与此同时，FH随着运动速度加快而不断增大，液滴所受合力逐渐达到平衡，当Fwet-grad=FH时，液滴以稳定的速度运动；当近红外刺激被撤离，剩余温度梯度因向周围冷源传播而减小，此时Fwet-grad小于FH但不等于0，液滴会减速，但由于施加近红外刺激时基底的升温速度小于撤走红外时基底的降温速度，液滴的减速快于之前施加刺激时的加速过程[30]；在残余温度梯度消失时，FH=0，液滴会在没有近红外干扰的情况下恢复钉扎状态。
2.2 Fe3O4含量对液滴运动的影响
考虑到Fwet-grad大小主要由同一液滴的θA和θR之差决定，即由温度响应的润湿梯度决定，因此，Fe3O4质量分数通过对近红外辐射SLIPS区域温度变化造成影响，进而改变液滴滑动速度。从图4(a)可以看出，当SLIPS中Fe3O4质量分数从1wt%增加到5wt%时，液滴滑动速度逐渐增大，但当浓度大于5wt%时，液滴滑动速度几乎不变。以10 μL液滴为例，在含1wt%~7wt% Fe3O4的SLIPS上液滴的平均滑动速度分别测量为220、387、599、698、785、793和818 μm·s−1。在单侧近红外刺激下，随着SLIPS中光热响应材料含量越高，局域化温度越高，γog(A)越小，θA越大，液滴所受驱动力Fwet-grad也就越大。在初始阶段，液滴的流体动力学受Fe3O4相对含量增加引起的局部化温度升高的影响较大，然而随着掺杂量的进一步增加，温度达到饱和，液滴滑动速度也趋于饱和状态[42]。另外，可以通过改变液滴体积控制液滴运动，如图4(a)所示，随着液滴尺寸增大，滑移速度呈下降趋势。以含5wt%Fe3O4为例，5~40 μL水微滴的平均滑动速度分别为865、785、592、518、491和380 μm·s−1。液滴越大，与基底接触的特征长度越大，液滴与润滑剂之间逐渐增大的黏附力阻碍液滴运动。以上变化趋势分析也适用于图4(b)所示的调整近红外辐射距离控制液滴速度过程，在Fe3O4质量分数不变的情况下，随着光源距SLIPS辐射距离增加，液滴滑动速度下降；然而在距离上升到30 cm后，液滴滑动速率下降趋势渐缓，也达到饱和值。以含5wt% Fe3O4为例，10~60 cm辐射距离的水微滴(10 μL)平均滑动速度分别为785、547、482、456、440和413 μm·s−1。
![]()
图 4 Fe3O4含量和液滴体积 (a) 及近红外光辐射距离 (b) 对液滴运动的影响Figure 4. Effect of Fe3O4-doped content and droplet volume (a) and irradiation distance (b) on droplet’s motion除了滑动速度，响应时间也是光响应操控液滴效率的关键，在此响应时间可以定义为近红外刺激下使液滴在SLIPS上开始运动的辐照时间，光接触液滴边缘的时间设置为0 ms。如图5(a)所示，在Fe3O4含量大于2wt%的SLIPS上，驱动液滴的响应时间小于1 s，随着Fe3O4含量的增加，反应时间缩短且变化趋势渐缓。由此可见，Fe3O4含量越高，SLIPS照射区域温度升高，导致Fwet-grad增长速度越快，从而缩短了光驱动响应时间。此外，图5(b)表明液滴体积的变化对运动响应时间影响不大。
![]()
图 5 Fe3O4含量 (a) 及液滴体积 (b) 对液滴响应时间的影响Figure 5. Influence of Fe3O4NPs content (a) and droplet volume (b) on droplet’s response time2.3 润滑剂流变性能对液滴运动的影响
润滑剂的流变参数，包括表面张力(γog)和黏度(ηog)对液滴流体动力学的影响，前者影响Fwet-grad，后者影响FH。选择利用5种黏度越来越大的润滑剂润滑处理过的SLIPS，进行液滴滑动速度差异性研究，分别为5 cSt矿物油(5/2.76)、10 cSt二甲基硅油(10/2.01)、10 cSt矿物油(10/2.87)、100 cSt二甲基硅油(100/2.1)和蓖麻油(680 cSt/3.74×10−2 N·m−1)。在图6(a)中，随着界面润滑剂黏度增大，五种不同SLIPS上液滴速度分别为976、785、598、539、17 μm·s−1。由此可以很明显看出，润滑剂黏度与液滴的运动速度成相反变化趋势，结果与FH理论公式相吻合，润滑剂黏度越大，液滴滑动阻力FH越大。此外，在图6(b)对润滑油的表面张力与液滴滑动速度的定量分析中，并未发现明显规律。基于以上动力学分析，可以通过选择润滑剂种类来决定液体传输性能，在这种需要液滴快速精准运输的场景下宜选择黏度较小的润滑油，但由于矿物油稳定性比起硅油较差，在此次研究中选择10 cSt二甲基硅油对粗糙基底进行润滑处理。
![]()
图 6 润滑剂黏度 (a) 和表面张力 (b) 对液滴运动的影响(含量为5wt%Fe3O4的SLIPS)Figure 6. Influence of lubricant’s viscosity (a) and surface tension (b) on droplet’s motion (5wt%Fe3O4-doped SLIPS)2.4 利用智能SLIPS操控不同种类液滴
要实现全方面的智能液滴运动操控，除了能够控制水滴外，外界刺激响应界面还应能实现不同类型液滴动态操控，这对于实现在芯片实验室、微流控反应器、远程液体输送等领域的广泛应用是很有必要的[5,31,43]。利用SLIPS操控液滴的前提条件是目标液滴与基底表面润滑剂不相溶，在满足此前提基础上，选择乙醇、乙二醇、丙三醇、水和NaCl溶液，来展示光热响应SLIPS操纵各种液滴的能力。如图7所示，随着五种目标液滴的表面张力逐渐增大(2.28×10−2、4.84×10−2、6.33×10−2、7.27×10−2、8.66×10−2 N·m−1)，θA和θR都逐渐增大，可以改变液滴特征长度即润湿面积，其相应的滑动速度分别测定为205、667、500、785和662 μm·s−1。由此可见，各种类型液滴的滑动速度与其表面张力不成线性关系，但与表面张力相关这点毋庸置疑。通过利用单侧近红外刺激实现不同类型液滴的智能精准输送，足以证明此界面可在多环境下展现其不受时空间限制的潜在优势。
![]()
图 7 在5wt%Fe3O4的SLIPS上受近红外驱使的五种液滴随着表面张力不断增大的平均滑动速度变化Figure 7. Corresponding variations of NIR-actuating droplet’s average sliding velocity with the increasing of five droplet’s surface tension on 5wt%Fe3O4-doped SLIPS3. 结 论
(1) 利用飞秒激光正交线扫描技术，快速制备了一种掺杂Fe3O4纳米颗粒的光热响应润滑剂注入型光滑多孔表面(SLIPS)。利用温度梯度导致的液滴两端润湿梯度和内部马兰格尼流，通过简单加载/撤离单侧近红外光刺激，可选择性控制掺杂Fe3O4纳米颗粒SLIPS表面的液滴滑动/钉扎状态。通过调整近红外光触发位置，也可操控其表面各种类型液滴趋向任意方向滑动。
(2) 基于液滴运动过程中流体动力学模型，定量分析SLIPS表面Fe3O4含量、润滑剂流变参数及液滴类型对液滴滑动速度和响应时间的影响，以实现SLIPS表面液滴操控性能优化。
(3) 光响应操控界面的液滴动力学定量分析，为仿猪笼草光响应润滑表面设计及在微芯片技术、微流控技术、生物医学检测等相关领域的进一步应用提供了帮助。
-
![]()
图 1 碳纤维取向为(0°/90°)的碳纤维增强聚醚醚酮(CF/PEEK)复合材料排布方法: (a)碳纤维织物；(b)编织原理图；(c)纤维层叠示意图
Figure 1. Arrangement method of carbon fiber reinforced polyetheretherketone (CF/PEEK) composite material with carbon fiber orientation (0°/90°): (a) Carbon fiber woven fabric; (b) Weaving principle diagram; (c) Schematic diagram of fiber stacking
![]()
图 2 (a)真空热压烧结炉设备原理图；(b)模具原理图
Figure 2. (a) Schematic diagram of vacuum hot pressing sintering furnace equipment; (b) Mould drawing
![]()
图 3 RTEC-MFT 5000微动设备(a)和原理图(b)
Figure 3. RTEC-MFT 5000 fretting friction equipment (a) and schematic diagram (b)
![]()
图 4 PEEK、CF和CF/PEEK复合材料的XRD图谱
Figure 4. XRD patterns of PEEK, CF and CF/PEEK composite material
![]()
图 5 CF/PEEK复合材料断面SEM图像
Figure 5. SEM images of cross section of CF/PEEK composite material
![]()
图 6 CF/PEEK复合材料在不同载荷和位移幅值条件下的Ft-D曲线
Figure 6. Ft-D curves of CF/PEEK composite material under different load and displacement amplitude conditions
D—Displacement amplitude
![]()
图 7 CF/PEEK复合材料运行工况微动图
Figure 7. Running condition for fretting map of CF/PEEK composite material
![]()
图 8 CF/PEEK复合材料摩擦系数曲线((a)~(c))和平均摩擦系数图(d)
Figure 8. Friction coefficient curves ((a)-(c)) and average friction coefficient graph (d) of CF/PEEK composite material
![]()
图 9 CF/PEEK复合材料在不同载荷和位移幅值的三维形貌
Figure 9. 3D morphology of CF/PEEK composite material with different load and displacement amplitude
![]()
图 10 CF/PEEK复合材料在不同载荷和位移幅值的二维磨痕轮廓图
Figure 10. 2D scratch profile of CF/PEEK composite material with different load and displacement amplitude
![]()
图 11 CF/PEEK复合材料在不同载荷和位移幅值的磨损体积
Figure 11. Wear volume of CF/PEEK composite material with different load and displacement amplitude
![]()
图 12 CF/PEEK复合材料在不同载荷和位移幅值的SEM图像
Figure 12. SEM images of CF/PEEK composite material under different loads and displacement amplitudes
![]()
图 13 CF/PEEK复合材料的磨损机制示意图
Figure 13. Wear mechanism of CF/PEEK composites
SBF—Simulated body fluid
表 1 模拟体液溶液离子浓度
Table 1 Concentration of ions in the solution of simulated body fluid
mmol/L Formulation Na+ K+ Mg2+ Ca2+ Cl− HCO3− HPO42− SO42− SBF 142.0 5.0 1.5 2.5 103.0 10.0 1.0 0.5 Blood plasma 142.0 5.0 1.5 2.5 103.0 27.0 1.0 0.5 
下载: 导出CSV
表 2 CF/PEEK复合材料微动磨损试验主要参数
Table 2 Experiment parameters of fretting wear of CF/PEEK composite
Experimental parameters CF/PEEK Tangential force/N 50, 100, 150 Displacement amplitude/μm 20, 60, 100 Frequency/Hz 2
下载: 导出CSV
表 3 CF/PEEK复合材料和Ti6Al4V材料的力学性能
Table 3 Mechanical properties of CF/PEEK composite material and Ti6Al4V material
Sample Density /(g·cm−3) Hardness Tensile strength/MPa Bend strength/MPa CF/PEEK 1.56 120 HRR 880 670 Ti6Al4V 4.5 260 HV 895 993
下载: 导出CSV
-
[1] 武太勇, 付海军, 李健, 等. 血液源性原发脊柱肿瘤诊断及治疗的研究进展[J]. 现代肿瘤医学, 2021, 29(13):2350-2354. DOI: 10.3969/j.issn.1672-4992.2021.13.034 WU Taiyong, FU Haijun, LI Jian, et al. Research progress in diagnosis and treatment of hematogenous primary spinal tumors[J]. Modern Oncology,2021,29(13):2350-2354(in Chinese). DOI: 10.3969/j.issn.1672-4992.2021.13.034
[2] 姜屿. 微型钛板内固定与BOLD加压螺钉手术在足部骨折患者治疗中的应用分析[J]. 中外医学研究, 2020, 18(30):117-118. JIANG Yu. Analysis of the application of micro-titanium plate internal fixation and BOLD compression screw surgery in the treatment of patients with foot fractures[J]. Chinese and Foreign Medical Research,2020,18(30):117-118(in Chinese).
[3] AKKAN C K, HAMMADEH E M, MAY A, et al. Surface topography and wetting modifications of PEEK for implant applications[J]. Lasers in Medical Science,2014,29(5):1633-1639. DOI: 10.1007/s10103-014-1567-7
[4] MENG X C, ZHANG W, YUAN Z G, et al. A partial hemi-resurfacing preliminary study of a novel magnetic resonance imaging compatible polyetheretherketone mini-prosthesis for focal osteochondral defects[J]. Journal of Orthopaedic Translation,2021,26:67-73.
[5] ZHU J J, XIE F, DWYER-JOYCE R S. PEEK composites as self-lubricating bush materials for articulating revolute pin joints[J]. Polymers,2020,12(3):665. DOI: 10.3390/polym12030665
[6] 孙会娟. 光诱导自引发接枝聚合PEEK植入体研究进展[J]. 工程塑料应用, 2021, 49(4):153-156. DOI: 10.3969/j.issn.1001-3539.2021.04.030 SUN Huijuan. Progress in PEEK implants by photoinduced self-initiated graft polymerization[J]. Engineering Plastics Application,2021,49(4):153-156(in Chinese). DOI: 10.3969/j.issn.1001-3539.2021.04.030
[7] 潘月秀, 解锡明, 吴宁, 等. 碳纤维束间的摩擦磨损特性[J]. 复合材料学报, 2019, 36(8):1838-1846. PAN Yuexiu, XIE Ximing, WU Ning, et al. Frictional and worn behavior of inter-carbon fiber tows[J]. Acta Materiae Compositae Sinica,2019,36(8):1838-1846(in Chinese).
[8] 武扬, 李英. 碳纤维加强型聚醚醚酮的制备探索[J]. 全科口腔医学电子杂志, 2016, 3(15):5-8. WU Yang, LI Ying. The compression molding of CF-PEEK composite material[J]. General Journal of Stomatology,2016,3(15):5-8(in Chinese).
[9] 赵荻, 黄文旵. 骨修复用生物玻璃复合材料研究进展[J]. 功能材料, 2008, 03(39):353-354,357. ZHAO Di, HUANG Wenhai. Advance in research on bioactive glass composites for bone repair[J]. Journal of Funcyional Materials,2008,03(39):353-354,357(in Chinese).
[10] FLECK C, EIFLER D. Corrosion, fatigue and corrosion fatigue behaviour of metal implant materials, especially titanium alloys[J]. International Journal of Fatigue,2010,32(6):929-935. DOI: 10.1016/j.ijfatigue.2009.09.009
[11] RONY L, LANCIGU R, HUBERT L. Intraosseous metal implants in orthopedics: A review[J]. Morphologie,2018,102(339):231-242. DOI: 10.1016/j.morpho.2018.09.003
[12] JAUCH S Y, COLES L G, NG L V, et al. Low torque levels can initiate a removal of the passivation layer and cause fretting in modular hip stems[J]. Medical Engineering & Physics,2014,36(9):1140-1146.
[13] 杨学萍. CCF/PEEK复合材料制备及应用研究进展[J]. 合成纤维, 2021, 50(5):41-51. YANG Xueping. Research progress in preparation and application of CCF/PEEK composites[J]. Synthetic Fiber in China,2021,50(5):41-51(in Chinese).
[14] GODARA A, RAABE D, GREEN S. The influence of sterilization processes on the micromechanical properties of carbon fiber reinforced PEEK composites for bone implant applications[J]. Acta Biomaterialia,2007,3(2):209-220. DOI: 10.1016/j.actbio.2006.11.005
[15] 滕凌虹, 曹伟伟, 朱波, 等. 纤维增强热塑性树脂预浸料的制备工艺及研究进展[J]. 材料工程, 2021, 49(2):42-53. TENG Linghong, CAO Weiwei, ZHU Bo, et al. Research progress in the preparation of fiber reinforced thermoplastic resin prepreg[J]. Journal of Materials Engineering,2021,49(2):42-53(in Chinese).
[16] PAN G L, GUO Q, ZHANG W D, et al. Fretting wear behaviors of nanometer Al2O3 and SiO2 reinforced PEEK composites[J]. Wear,2009,266(11):1208-1215.
[17] WANG Q F, WANG Y X, WANG H L, et al. Comparative study of the effects of nano-sized and micro-sized CF and PTFE on the thermal and tribological properties of PEEK composites[J]. Polymers for Advanced Technologies,2017,29:896-905.
[18] SONG J, LIAO Z H, SHI H Y, et al. Fretting wear study of PEEK-based composites for bio-implant application[J]. Tribology Letters,2017,65(4):1-11.
[19] CHEN B B, WANG J Z, YAN F Y. Comparative investigation on the tribological behaviors of CF/PEEK composites under sea water lubrication[J]. Tribology International,2019,52:170-177.
[20] American Society of Testing Materials. Standard test methods for density and specific gravity (relative density) of plastics by displacement: ASTM D792[S]. Pennsylvania, American: American Society of Testing Materials International, 2013. [21] American Society of Testing Materials. Standard test method for rockwell hardness of plastics and electrical insulating materials: ASTM D785[S]. Pennsylvania, American: American Society of Testing Materials International, 2015. [22] American Society of Testing Materials. Standard test method for tensile properties of polymer matrix composite materials: ASTM D3039[S]. Pennsylvania, American: American Society of Testing Materials International, 2017. [23] American Society of Testing Materials. Standard test method for flexural properties of polymer matrix composite materials: ASTM D7264[S]. Pennsylvania, American: American Society of Testing Materials International, 2015. [24] XIAO T, WEN D S, WANG S R, et al. Investigation on fretting wear of Al-Li alloy[J]. Industrial Lubrication and Tribology, 2020, 72(7): 913-921.
[25] 张鑫. 人工关节金属假体材料界面间的摩擦腐蚀行为[D]. 徐州: 中国矿业大学, 2017. ZHANG Xin. Study on wear and corrosion behaviors of contact interface between metallic materials of artificial hip joint[D]. Xuzhou: China University of Mining and Technology, 2017 (in Chinese).
[26] 耿浩. 人工髋关节材料界面间微动腐蚀行为研究[D]. 徐州: 中国矿业大学, 2014. GENG Hao. Study on the fretting corrosion behaviors of contact interface between materials of artificial hip joint [D]. Xuzhou: China University of Mining and Technology, 2014 (in Chinese).
[27] 高姗姗. 两种牙科合金的微动磨损机理研究[D]. 成都: 四川大学, 2007. GAO Shanshan. Research on characteristics of fretting wear of two kinds of dental alloys[D]. Chengdu: Sichuan University, 2007 (in Chinese).
[28] 王梦婕, 彭金方, 庄文华, 等. 碳纤维切向微动磨损特性研究[J]. 摩擦学学报, 2019, 39(03): 330-339. WANG Mengjie, PENG Jinfang, ZHUANG Wenhua, et al. Fretting wear damage characteristics of carbon fiber[J]. Tribology, 2019, 39(03): 330-339 (in Chinese).
[29] ERINC M, SILLEKENS W H, MANNENS R G T M, et al. Applicability of existing magnesium alloys as biomedical implant materials[A]//The Materials Society Annual Meeting[C]. San Francisco, CA: Cambridge University Press, 2009: 209.
[30] 周仲荣. 微动磨损[M]. 北京: 科学出版社, 2002: 78-79; 47-49. ZHOU Zhongrong. Fretting wear[M]. Beijng: Science Press, 2002: 78-79; 47-49 (in Chinese).
[31] SHERMA M, RAO M I, BIJWE J. Influence of fiber orientation on abrasive wear of unidirectionally reinforced carbon fiber–polyetherimide composites[J]. Tribology International, 2010, 43: 959-964.
-
计量
- 文章访问数: 1422
- HTML全文浏览量: 682
- PDF下载量: 112
